Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
MASKINELEMENT
att x = 1,32; Sb = 1,09 samt
B*eff = B3 + *Y*oA = 26.3
BsRti
= 1,09 R h = 2,072 ffr
iefl i
Vidare införes medelspänningarna
(38)
(39)
Bx
B„
o .. =-— <r : <t = - — ø .„
n4 » re3> re2 R ri3
Dieff -°2
(40)
De i svänghjulets olika delar uppträ*
dande spänningarna och radiella utvidg*
ningarna återfinnas i nedanstående exem*
pel 1.
Om Aßff är det effektiva greppet (dvs.
axelns diametrala övermått över hålet
efter avdrag för ytornas glättning) ut*
tryckt i " blir skillnaden mellan den
radiella utvidgningen mellan navets inre
yta och axeln
Ui-~Ul~ 2Ö000 Cm"
Vidare är uii = ue, och uf3 = ue> varav
ekvationssystemet
51 150—576,2 <rrj.4=9068+ 39,17 ane
- 4,167 o
72 55 + 20,83 °re -11,83 ör/3=133 +
+ 13,67 0 +6,667p
= 133 + 13,67^, +6.667P
151 + 13,33 o +9)833p = 8—3,5P +
à • E
20000
(41)
Införes uttrycken (40) på orii och ore„ i
ekvationssystemet (41) erhålles
Agff = 0,1143 p + 26,2
ffrf3= 781—0,4oop
ffreg= 305—0,oii4p
Greppminskningen på grund av centrifu*
galkraften är sålunda 26 För p = 300
kgf/cm- erfordras ett effektivt grepp =
= 60 u. Mot detta grepp svarande spän*
ningar och radiella utvidgningar i sväng*
hjulskivan återfinnes i exempel 2.
Vid beräkningen har ingen hänsyn tagits
till hålkälsverkan mellan livet och krän*
sen varför böjspänningarna i kransen i
verkligheten bliva något större. Beräk*
ningarna förutsätta väl avrundade över*
gångar krans—skiva—nav. Den angivna
radiella spänningen i passningsytan mel*
lan navet och axeln utgör ett medelvärde
av den i ytan verkligen rådande spän*
Beräkningsexempel 1: Rotationsspänningar och radiella utvidgningar.
Ringdel
pl grund av inre centrifugalkrafter
vid fri utvidgning (formel 2—5).
}’v"ig yta E-u "t E-u
Krans 1055 yttre 49 720 904 -523,8 off4
inre 51 150 1023 -576,2orU
Liv 872 yttre 9 068 181 39,i70re3-4,i67an.3
inre 7 255 725 20,83^3—13,83^-3
Nav 34,9 yttre 133 13 13,670^ +6,667p
inre 151 30 13,33öre2 + 9,833p
Axel 8,72 yttre 8 2 —3,5p
pl grund av spänningar i delarnas övergångsytor
(formel 22-27).
Of
Eue__
Re m
Eui , 1
-R+m0»
l,083Ore3—0,083 3Or.3
2,083^3—1,083^3
l,667öre2 + 0,667p
2,667öre2 + l,667p
—v-
102
INGEN JÖRSHA NDBOKEN
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
