- Project Runeberg -  Teknisk Tidskrift / 1928. Väg- och vattenbyggnadskonst /
35

(1871-1962)
Table of Contents / Innehåll | << Previous | Next >>
  Project Runeberg | Like | Catalog | Recent Changes | Donate | Comments? |   

Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...

scanned image

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Below is the raw OCR text from the above scanned image. Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan. Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!

This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.

25 febr. 1928

VÄG- OCH VATTENBYGGNADSKONST

35

halvcyklar att visa dämpad och växande vågrörelse. Vad
slutresultatet då blir är ovisst, såvida man ej undersöker
iutegrationskonstanterna, som bliva nya för varje
halvcykel. Då F under alla förhållanden plägar tagas större
än stabilitetsvillkoret fordrar, frånses i det följande från
detta specialfall, som torde sakna praktisk betydelse,
särskilt som skillnaden mellan formlerna (9 a) och (9 b)
vanligen ej torde vara synnerligen stor.

Med denna reservation är sålunda visat, att
stabilitetsvillkoret anges av formel (9 b) och ej av (9 a), vilken
formel Calame och Gaden ånge. Skillnaden mellan
resultaten enligt de båda formlerna är dock ej stor.

I själva huvudsaken hava Calame och Gaden rätt,
nämligen att den av dem föreslagna
venturimeterliknan-de anordningen utgör ett verksamt medel att nedbringa
den för stabilitet vid slutna tilloppsledningar erforderliga
tankarean. Inverkan är dock mindre än de framhållit.

De framhålla vidare, att vid tillämpningen en viss
försiktighet bör iakttagas, så att ej oförutsedda
virvelrörelser förorsakas genom den föreslagna anordningen. De
påpeka, att enligt till dem lämnad uppgift är anordningen
förut känd och med fördel använd av R. D. Johnson,
New York.

Exempel: Calame och Gaden anföra följande exempel:

Givna: L = 360 m. / = 123 m2. q„ — 420 mVs. Hb = 10
m. V 0 — 3,4 m/s.

1) Vanlig öppen tank. h0 — 0,75 m. •.• Ci = O,065.

F æ 3 720 m2 enligt Thoma.

2) Tank med intag från "venturimeter". (/2 = 93,5 m2)
p0 = 1,03 m. ho — 0,65 m. (således något olika mot 1) ovan,
beroende på av i uppsatsen anförda skäl). •. ■ Ci = 0,056.

Enligt formel (9 a) blir F 1 345 m2 (Calame och

Gadens siffra; noggrannare siffra 1 329 m2).

Enligt formel (9 b) blir F > 1 621 m2. Skillnaden är här
således omkring 18 %.

I båda fallen gäller:
b ~
H

fin = Hb — (z + h0 — p0 -f p) — H0 — z + p0 — k2 qr2

’ •’ qr — q» jr ^ qo

1

1 + jf - jf (Po —k2 qr2) J

Ho L z

2 Po
H

Där:

................ (2)

................ (3)

fdt~ †Q~ f ~ .................... (4)

Fallet a) Insättas dessa värden i (1 a) och beaktas att
qr2 — q02 + 2 q0 qr Samt q2 SÖ — q2 + 2 q0 q, er-

Q = H0-2p0

— dr - F Z’ ................

a,

q — q>

di _ lo , v

hålles:
Där:

K2 Z" + K3 Z’ -f Ä4 2 0

MF

K 2 = — positiv

Ko _

^k + 2 Ä1 ?„ F

Stabilitet.svillkoret [— K3 < 0] är:

L †

F >

2 ci a HJ1 -



(5a)

I fallet b), som inträffar varannan halvcykel, erhålles
på liknande sätt:

K2 = positiv
Mq0

k3 =

f2Q

+ 2 (kl - k,) q0 F

Stabilitetsvillkoret (— K3 < 0) är:
L †

2 p

F >

2 Cl ff H0 11 —

H„

1 —

h,

(5 b)

II. Sluten avloppsledning.

Betraktas förhållandena i avloppet från och med
sektion 1, erhålles

M ac = f (z -f h„ — p0 + p — h)
Fallet a) qr <Z q-

P = k2 q,.2
h =. ki q2

■. • M ac = f (z + h0 — p0 + k2 q,.2 — ki q2) ...(la)
Fallet b) qr> q-

p = k2 q2

h = ki q2 + k2 (q,2 - q2)

■ . • M ae = †[z + h0 — p0 + (k2-ki) q2} ...(lb)

Formel (5 b) är ogynnsammare än (5 a) och
följaktligen utslagsgivande.

Om p0 > h0. blir — K3 alltid positiv och växande
vågor uppkomma varannan halvcykel, huru stor än F
göres.

Villkorsekvationerna (5 a) ocli (5 b) äro båda
ogynnsammare än Thoma’s formel. Härav framgår sålunda,
att venturimeteranordningen är ofördelaktig vid
avloppsledningar. Det anförda gäller även om /2 = †. Från
stabilitetssynpunkt är det vid slutna avloppsledningar
fördelaktigt att välja /2 > f, dvs. att införa en
utvidgning ("en utåt buktig venturimeter’’) i ledningen. Om †2
väljes tillräckligt stor, blir inverkan av de skadliga
parenteserna i formel (5 b) utan praktisk betydelse.

De anförda stabilitetsvillkoren gälla även om tanken
är försedd med strypt öppning. Om tanken är en s. k.
dubbeltank, bestående av en vanlig tank (stigrör) och en
tank med strypt öppning, gälla samma stabilitetsvillkor,
varvid F betecknar tankarnas sammanlagda area.

I ovanstående deducering hava liksom beträffande
Thoma’s formel gjorts vissa förenklade antaganden.
Inverkan av dessa förenklingar, som förut behandlats av
Thoma, Vogt, m. fi., undersökes ytterligare av Calame och
Gaden i anförda uppsats, i vilken dessutom behandlas
stabilitetsvillkoret vid flera samkörande anläggningar.

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Project Runeberg, Mon Sep 6 16:09:55 2021 (aronsson) (download) << Previous Next >>
http://runeberg.org/tektid/1928v/0037.html

Valid HTML 4.0! All our files are DRM-free