Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Häfte 22. 1 juni 1929 - Nyare anordningar för ångekonomiens förbättring vid värme- och kraftanläggningar (forts.), av Frithiof H. Stenhagen
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
15 juni 1929
TEKNISK TIDSKRIFT
319
vatten av samma temperatur som den i absorbern 2
intagna lågtrycksångan, så är vikten av
medeltrycks-ångan från ångpannan 4, pr kg intagen avloppsånga
i absorbern 2:
w =
kg
wn 1 w„ w„
-
där W = kg högtrycksånga kondenserad i
koncentratorn 1 pr w0 kg lågtrycksånga
kondenserad i absorbern 2.
L — dess ångbildningsvärme
(kondenserings-värme).
Ht — totalvärme pr kg överhettad ånga,
framställd i koncentratorn 1, med avdrag för
vätskevärmet vid mättningstemperaturen.
w2 = vikt koncentrerad lösning återförd från
koncentratorn 1 till absorbern 2.
w1 = w0 + w2 = mängd utspädd lösning från
absorbern 2 till koncentratorn 1.
h1 och h2 — vätskevärmet pr kg utspädd resp.
koncentrerad lösning.
För att kunna använda dessa formler måste man
känna specifika värmena hos lutlösningen vid de
ifrågavarande koncentrationerna ävensom
utspädningsvärmet och lutens kokpunktskurva. Den från
apparaten erhållna totalvikten medeltrycksånga är
w0 -j- w och tydligen sammansatt av vikten till
pannan 4 inmatat kondensat w och vikten av i absorbern
2 intagen mängd avloppsånga wu vilken nämligen
balanseras av en från koncentratorn 1 avgiven lika
stor vikt överhettad ånga w0 av medeltrycket.
Nedanstående tabell I återgives efter Marks,
omräknad från U. S. till metersystemet. Förutsättning
för beräkningarna är att "ideala" förhållanden äro
rådande, dvs. intet temperaturfall mellan 2 och 4 eller
mellan värmespiral och vätska i 1, samt 100 %
värmeutbyte i kalorisatorn. Pumparbetet har ävenledes
försummats. Någon större avvikelse från verkliga för-
hållanden har härmed icke gjorts. De i kolumnerna
1 och 2 antagna koncentrationerna c2 och ct äro
definierade som viktsförhållandet
c =
KOH
w0 (E — h)
där Q = värme tillfört ångpannan 4 från absorbern 2,
w0 — vikt lågtrycksånga tillförd absorbern 2,
h = vätskevärmet pr kg vatten som tillföres
pannan 4.
Likaså kan erforderlig mängd högtrycksånga i
koncentratorn 1 pr kg avloppsånga, som absorberas i 2
(och avdunstas i 1), beräknas ur formeln
KOH + H20
och angiva medel-
lutkoncentrationen i koncentratorn resp. absorbern.
I det av Hausen gjorda referatet anmärkes, att de
värden som av Marks antagits för utspädningsvärmet
ej helt stämma med motsvarande värden i
Landolt-Börnsteins tabeller. Värdena i kolumn 10 äro därför
enligt Hausen något för låga. Dessutom anmärkes
alldeles korrekt, att Marks endast räknat med ett
matarvatten i ångpannan 4 av lågtrycksångans
temperatur ehuru, som även i föreliggande uppsats redan
nämnts, högtrycksångans kondensat kan användas för
detta ändamål. Bäst är likväl vid alla fall där så låter
sig göra, att leda högtrycksångans kondensat i retur
till högtrycksångpannan, vilket t. e. är fallet vid de
ovan citerade projekten. Vätskevärmet cirkulerar då
i systemet, som redan påpekats, varför
värmeförbrukningen endast skall räknas på ångans
kondensations-värme. Kolumn 10 ger därför icke en rättvis bild av
transformatorns ekonomi. Hausen glömmer även att
angiva att Marks beräkningar grunda sig på ett tryck
i absorbern 2 av 1 034 ata (14,7 lbs abs.) dvs. på en
lågtrycksånga av 100°C, utan vilken uppgift hela
tabellen blir värdelös som måttstock på
transformatorns prestation. Anmärkas bör även att Hausen
icke använt synnerligen stor noggrannhet vid
omräknandet av sin tabell från US till metersystemet. De
ovan anförda siffrorna i tabell I äro icke citerade
efter Hausen utan hava direkt omräknats från Marks
tabell.
För att om möjligt giva en ännu klarare bild av
Koenemanntransformatorns verkningssätt i
föreliggande fall har undertecknad, ur de ovan efter Marks
angivna värdena, uträknat följande tabell II.
Vikten av erhållen medeltrycksånga, kolumn 7, kan
uträknas ur produkten av talen i kolumnerna 8 och
9 i tab. I, eller som talet i kolumn 7, tab. I, pius 1 kg.
Värdena i kolumnerna 3 och 6 som gälla mättad
ånga hava interpolerats ur Molliers tabeller.
Värmevärdet hos den överhettade medeltrycksångan,
kolumn 10, har på följande sätt beräknats ur de från
ångpannan och koncentratorn kommande ångornas
data.
Medeltrycksångans tryck erhålles som trycket av
den mättade vattenånga som avgår ur ångpannan 4,
Tabell I.
[-Lutkoncentration-]
{+Lutkoncentra- tion+} Temperatur rådande i Tryck hos Vikt ånga från
ångpannan 4 pr kg lågtrycksånga Högtrycksånga förbrukad pr kg absorberad lågtrycksånga Totala vikten framställd
medeltrycksånga pr kg högtrycksånga Förhållandet mellan
medeltrycksångans totala
värmeinnehåll över 100" till högtrycksångans värmeinnehåll över 100°
c> Ci Absorbern 2 och
ångpannan 4 C° [-Koncentratorn-] {+Koncentra- torn+} 1 C* 4. [-Högtrycksångan-] {+Högtrycks- ångan+} ata [-Medeltrycksångan-] {+Medeltrycks- ångan+} från koncentratorn 1 och
ångpannan 4 ata
1. 2. 3. 5. 6. 7. 8. 9. 10.
0,6 0,55 161° C 253° C 42,2 ata 6,5 ata 1,43 kg 1,94 kg l,25kg 1,26
0,55 0,5 145 214 21,1 4.2 1,32 1,63 1,43 1,42
0,5 0,45 132 182 10,8 o,0 1,23 1,42 1,57 1,57
0,45 0,4 123 157 58 2,2 1,17 1,28 1,70 1,69
0,41 0,4 123 153 5,3 2,2 1,14 1,24 1,73 1,72
0,4 0,35 119 143 4 l 2,0 1,10 1,14 1,84 1,84
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
