Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
94
TEKNISK T I DSKRIFT
20 dec. 1930
N HK
3000
2000
1000
;1 ? ?
I
50
ioo v./min. 150
Fig. 17.
därvid tagits från de av Schaffran erhållna kurvorna1
för den ifrågavarande propellertypen vid slip = 1.
Ovanstående hänför sig till alternativet b i fig. 17
(konstant axeleffekt — 2 700 hk). L)e mot n — 1.75
och 1.50 i alternativ b svarande varvantalen och
tryck-krafterna i alternativ a (konstant axeleffekt — 2 700
hk då n> 2 och konstant axelmoment — 16 115 mkg
i Ifrågavarande kurvor (serie B) äro ej publicerade, men
kunna erhållas genom direkt hänvändelse till Dr K. Schaffran.
Tab. II. 4 blad, symmetriska, An : Ad — 0,56,
generatris axeln.
0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2
Moment
Ci
C»
Cl: Co
(f
r/3-C2
J 32 229
\ (/* • C,
64,1 57.2 51,0 45,7 41,6 38,2
10,00 8.53 7,24 6,40 5,70 5.11
6,41 6.71 7,04 7,14 7,30 7,48
0,343 0,512 0,729 1,000 1,331 1,728
3,430 4,367 5,278 6,400 7,587 8,830
6,232 5,938 5,717 5,501 5,317 5,158
« = 2,25 (il{ ’>G = 1,627)
3,831 3,650 3,514 3,382 3,268 3,171
2,682 2,920 3,163 3,382 3,595 3,805 ( |j
34 234 32 015 31 881 30 240 29 086 28 158 I ^
II
;J>
7Q -v,
II
I)
II
s
II = 2.00 O«"-6 = 1,516)
4.111 3,917 3,772 3,629 3,508 3,403 [_’-, r . . -
2,878 3.1341 3.395 3,629 3.859 4,084 110
35 891 34 501 3341531 705 30 483 29 514
-16 11
mkg
III ll=~- 1,75 («•’.0= 1.399)
I) 4,454 4.244 4,086 3,932 3,800 3,687
// 3,118 3 395 3,677 3,932 4.180 4.424
S 37 861 36 399 35 261 33 442 32 163 31 138
11 1,64 1,64 1,64 1 1,64 j 1,64 1,64
S 33 128 31 849 30 853 29 262 >28 143 27 246
M=
=18417
mkg
I M=
= 16115
mkg
IV
D
11
S
a
s
Il = 1,50 (#0,6 = 1,275)
M-
4,886 4,655 4.482 4.313 4,169 4 044 t_91 ,nfi
3.420 3,724 4,034 4.313 4,586 4.853 ""fil
40 270 38 714 37 497 35 569 34 201 33 166 !
) M=
1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,530 1=16 115
30 203 29 036 28 123 26 677 25 651 24 875 mkg
då n < 2) ha även beräknats; jfr punkterna 1\ ocb
P., i fig. 17. Därvid ha varvantalen erhållits medels
formeln (17) och tryckkrafterna medels formeln (19),
dvs. varvantalen 11 erhållas genom att multiplicera
,50 =
,00
0.866 och tryckkrafterna S genom att multiplicera
1.75 ________1,50
motsvarande n med
JLlCtlXCtO i; v^ 11V^ 111 tttu lIXUilll|JH\
1/ 1:’°= 0,935 resp. ]/1’"’
y 2,00 v 2,0
motsvarande S med - — 0.875 resp.
2,oo 2,
= 0,75.
Det ligger i sakens natur att resultaten i tabell 11
ej omedelbart kunna användas för praktiskt bruk
utan måste först underkastas en på erfarenhet
grundad revision. För jämförande betraktelser torde
emellertid tabellen utan vidare kunna användas.
Fig. 17 (nedre figuren) visar tabell II i grafisk form.
De sex paren kurvor angivande tryckkraftens
variation vid konstant värde å stigningsförhållandet äro
tydligen identiska med de i fig. 16 (nedre figuren)
angivna. Från de fyra serierna (I. II. III och IV) ha
uttagits de propellerindivider, som ha
stigningsförhållandet 0.8, och motsvarande
tryckkraftkaraktäristi-kor (parabler) ha uppritats. Vidare ha genom
passning efter tabell II inlagts kurvor, som ånge
diameter-värdena 4.5, 4.0 och 3.5 m. såväl vid alt. a
(prickstrec-kade) som alt. b (streckade).
Ett studium av tabell II och fig. 17 ger bl. a. vid
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
