Full resolution (TIFF) - On this page / på denna sida - Häfte 10. Okt. 1932 - H. Bucher: Beregning av en- og flerfasetransformatorer med rektanguläre spoler
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
154
a f
.- = y og forholdet kjernedybde: kjernebredde- = £,
d (l
så fås:
AT2 = e2i2 = (2,22- 10-%ccuv-B-S-»A)d8A =
== K d* h hvor K = 2,22 - 10~6 cfe ccu v B S y - z.
Av bekvemhets hensyn innförer vi forkortelsen
TEKNISK TIDSKRIFT l OKT. 1932
a =
N*
K
hvorav videre f Olger: h
| For jern vekten har man:
-i G«=1
d9’
Som bekjendt avskjærer man
j hyppig av hensyn til vekt- og
c< rumbesparelse hjörnene på
trans-| formatorkjernen. Ved
prisberegningen er det riktigst å gå ut fra
ovenstående formel for
jern-Fig. i. vekten, som ikke tar hensyn til
eventuelt avskårne hjörner, da
de avskårne stykker som regel ikke kan
benyttes og kun fremstiller verdilöst avfall. Vi
finner videre med god tilnermelse:
Ccu 7cu
~w~
a-hccu7cu- 10 8 -
4 z -f n y a
2 * d’
Totalprisen belöper sig fölgelig til:
P ^ P fe G fe + Pcu GCU =
£ 4 -f 4 z + n y a
Dette er en ligning av formen: P = f (d y z). Det
absolutte minimum av denne funksjon med 3
uavhengige variable finnes ved å sette de 3 partielle
3P SP SP
differentialkvotienter -=–. ^ og » lik null.
3d Sy dz
Da a ifölge det ovenstående inneholder både
y og Z) innsetter vi for a
a =––– hvor o = 2,22 . 10~6 cfe ccu v - B - S og får:
P-A
10J
<.**[<»
+ 2) d* +
^-1 +
oyzdJ
£ 4 +
4 z + n y
N^
+
i ö3
""¥"" ............. "
ozd
SP
3d =
0 leverer: 3 (y -f
2)d4 =
-[’
^.4-
f 4 z + n ,
....... ~Tz ..... "
y 1 ^2 -.y\
J oyz
2P
– - O leverer: d4 = l
-[.
oy*
_ n r/4 - - ’ _ *
z~ " -±’A~y"+* ’oz2’
Divideres lign (1) med lign (2) fås:
(1)
(2)
(3)
Divideres lign (3) med lign (2) fås:
|,.+ (l+.?V__.^ y-.^ 0. (5)
\ ni le\ E\
*\A) "bj
Subtraheres lign (5) fra lign (4) fås:
- (?-’)...
A
(6)
2-~i
Innsettes denne verdi av z i lign (5), fås:
2
=.y.__^y––"«O. (7)
Denne kubiske ligning lar sig lose og leverer da
den verdi av y - vindusbredde: kjernebredde, ved
hvilken minimum av P inntrer. Bekvemmere er
imidlertid omformningen:
/ 2\ 8
i + -)y + -
s \ ni n
Innsetter vi for y bestemte verdier, lar den
tilsvarende verdi av -. sig lett bestemme. De
sammenhorende verdier av y og -.- = ^"~~T-?T er satt op i
^ P fe Cfe 7 fe
tabell 1. Av denne tabeli kan man da omvendt
for given verdi av finne den tilhorende verdi av
F
y. Tabellen er opstillet for verdier av - mellem 3
og 0,3, hvad der svarer til forholdene ved
kobber-viklede transformatorer. De störste verdier av
P ru Ccu Ven * T 4 0,4
f_T J^L og ’- turde nemlig være - resp. – resp.
P fe Cfe 7fe l M
8,9 , . , , 4 0,i 8,9 , ’
–; de mindste - resp. – resp. –; hvorav de
nevnte grenser for - fremgår.
Av lign (7) resp. (7 a) innser vi lett riktigheten
av fölgende settning:
Det gunstigste forhold y = vindusbredde:
kjernebredde avhenger kun av enhetspriser, fyllfaktorer
og specifikke vekter, y er fullkommen uavhengig
av B og S, da o er faldt vekk.
Efter å ha uttatt den gunstigste verdi av y av
tabell l finner man den gunstigste verdi av z av
ligning (6). Vi. innser straks riktigheten av
sett-ningen:
Det gunstigste forhold z - kjernedybde:
kjernebredde avhenger likeledes kun av enhetspriser,
fyllfaktorer og specifikke vekter.
^
Innsetter vi verdien av - av lign (7 a) i lign (6)
finner vi den noget bekvemmere formel:
+ 4
___. ............ (6 a)
y-
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
