Full resolution (TIFF) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
19 NOV. 1932
MEKANIK
131
Tab. 1.
Mättad ånga
överhettad ånga
Panntryck ................................ kg/cm2
12,6
12,6
Total ångtemp. resp. fuktighet ....
4 % fukt.
287°
Adiab värmefall kcal
154,5
180
Värmeförbr. per kg ånga ........ ,,
6041
6772
Termisk verkningsgrad för adiab. expansion ........................................ %
25,6
26,6
Indik. värmefall kcal
106,4
136
Indik. verkningsgrad %
68,8
75,5
Indik. termisk verkningsgrad %
17,6
20,1
Ånga per ind. hkr och tim ......... kg
5,95
4,65
Förbrukat värme ........ kcal/ind. hkr
3588
3148
1 Kondensat 43°C.
2 " 45°C.
bell l och äro inlagda på värme-entropi diagram
(fig. H).
Av tabellen och fig. 11 framgår, att den termiska
verkningsgraden för adiabatisk expansion ökas från
25,5 till 26,6 % vid övergång från mättad till
överhettad ånga, eller, om ökningen uträknas i procent
26,6 - 25,5
25^5
X 100=4,3 %,
medan samtidigt den indikerade verkningsgraden
ökas från 68,8 till 75,5 %, eller 9,7 %.
Detta exempel visar tydligt, hur förbättringen i
ekonomi vid övergång från mättad till överhettad
ånga uppkommer mera genom det förhållandet att
maskinen utnyttjar värmefallet på ett effektivare sätt
än genom själva ökningen i termisk verkningsgrad
på grund av det ökade adiabatiska värmefallet.
Ovanstående exempel har använts såsom
representerande en noggrann undersökning av en mycket
ekonomisk fartygsångmaskin av standardtyp.
Användes nu denna maskin som exempel för
beräkning av en turbo-kompressorinstallation, finner
man, att när högtryckscylindern arbetar med mättad
ånga, så kommer genom turbo-kompressorns
inverkan medel- och lågtryckscylindrarna att arbeta med
ånga av ungefär samma temperatur som i provet
med överhettad ånga (jfr fig. 11 och 12). Man har
följaktligen utmärkta hållpunkter på inverkan av
den förändring i ångförhållandena, som orsakas av
turbo-kompressorn.
Fig. 12.
Jämförelse mellan en kolv ångmaskin med och utan
Götaverkens turbo-kompressor.
L Mättad ånga, maskinens effekt
oförändrad.
(Jfr tab. 2.)
Arbetsförloppet för ångan i maskinen med mättad
ånga och utan kompressor illustreras i fig. 11 till
vänster. Arbetsförloppet i samma maskin med
turbokompressor visas i fig. 12. Utan kompressor
expanderar ångan i H. T.-cyl. till 5,1 kg/cm2 och cylinderns
verkningsgrad är 81,2 %. Då kompressorn användes,
får man på grund av besparingen en mindre
ång-mängd per slag i H. T.-cyl., men detta kompenseras
av att ångan expanderas ned till ett lägre tryck, här
valt till 3,75 kg/cm2 abs. Förlusterna till följd av
ofullständig expansion bliva något mindre, men
kyl-ningsförlusterna ökas något. Verkningsgraden hos
H. T.-cylindern blir då ca 81 %. Det adiabatiska
värmefallet är 51,5 kcal och det indikerade värme-
Tab. 2.
I. Maskinen ensam
II. Med Götaverkens turbo-kompressor
Adiabat. värmefall
kcal
Ind. verkningsgrad
%
Ind. värmefall
kcal
Adiabat. värmefall
kcal
Ind. verkn. grad
%
Ind. värmefall
kcal
Procent av ånga i H. T.
%
Ind. värmefall ref. till 1 kg ånga i H. T. kcal
H. T.-cylinder ............................................
38,8
81.2
31,5
515
81
41,7
100
41,7
M T -cylinder
45
793
357
62 5
82
51 2
91 6
469
L. T.-cylinder ............
735
53,4
392
6ö’s
74
48,5
91,6
44,4
Avloppsturbin ............................................
(67,5)
(75)
(50,6)
(83,6)
(42,3)
Totalt..... .......................................................
154,5
68,8
106,4
192,5
69,1
__
__
133,o
Specifik ångförbrukning ........................
5,95 kg
4,75 kg
Ångbesparing rel I
20 %
Specifik värmeförbrukning ....................
3 588 kcal
2 830 kcal
Värme-(Bränsle) besparing rel. I ........
21,1 %
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
