Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk Tidskrift
maskinsystem, i vilket ett linjefel uppstått på det
relativa avståndet x från ändan (1). Den
resulterande plusföljd-emk i den i felet inkopplade fiktiva
trefasgeneratorn har värdet (1 + m) [E1 (1 — x) +
E2x e—ir], varvid m är den ur den ovan med-
E
delade tabellen tagna relativa störnings-emk - - för
E
plusföljd vid ifrågavarande fel. Om m är = O, så är
linjen felfri.
Vidare införas följande beteckningar, gällande för
vardera maskinen:
E — huvudspänning i kV
Pt = drivande axeleffekt i MW
Pb — belastning intill maskinen i MW
Pn — maskinens märkeffekt i MW
T .= maskinens anloppstid i sekunder.
Dessutom gäller gemensamt:
Z, = linjens impedans (modulvärde) i ohm per fas
eos <Pi — linjens kortslutningseffektfaktor
co := nätets elektriska vinkelfrekvens
y — den elektriska vinkeln mellan maskinernas
emk.
Efter en härledning, som av utrymmesskäl förbigås,
erhålles differentialekvationen för maskinernas
pendlingar efter en inträffad förändring:
d2 v’
(14) ’ = A-B sin y’
dt2
Här ha använts beteckningarna:
_Pt 2 — Pb 2
P71 2 T 2
111 (1-X)
X
co eos cp,
£,2 1
■) *•■(> r.
(15)
_ PnlT,
B = y/a2 -)- b2
co (1 -j- m) Et E2 sin
P n 2 T 2
b =
co[ 1
r 1 1 i
iPnl T1 Pn 2 T?, J
m) Ex E2 eos cp, r 1 1
\-Pnl Ti Pn2 T2-I
b
T — y — arc tg —
Vi kunna nu betrakta ett par olika typer av
störningar. Antag först att stationärt tillstånd råder med
m = 0, varvid A och B ha värdena A0 och B0.
Plötsligt inträffar en belastningsändring, som sätter
systemet i pendling. Av ekv. (15) framgår, att första
termen i A ändras, så att A0 övergår till ett nytt värde
Av medan B är oförändrad. Pendlingen utspelas en-
Fig. fi. Moment-vinkeldiagram för pendling vid
belastningsändring.
Moment-vinkeldiagram för pendling vid linjefel.
ligt det kända mönster, som framgår av fig. 6.
Stabilitetsgränsen motsvarar det fall, då de båda
streckade ytorna äro lika stora. Med god approximation
motsvarar detta den s. k. 70 %-regeln:
(16) At — A0 <C. 0,7 (B0 — A0)
Antag nu i stället, att belastningarna äro
oförändrade men att ett linjefel plötsligt inträffar, så att m
får ett från noll skilt värde. Då ändras tydligen
både A och B men ej Emellertid är ändringen i
J a
A obetydlig, enär den dominerande första termen är
oförändrad. Den andra termen, i vilken rn ingår,
motsvarar endast förlusterna i lindningar och linjer.
Observeras bör, att storheten x ej kan komma nära
vare sig gränsen x;=0 eller x~l, beroende på de
stora belopp, med vilka generator- och
transformator-impedanserna ingå i Z(. Man kan därför med
tämligen god noggrannhet antaga, att endast B påverkas
av felet, och detta i direkt proportion till (1 + m).
Förloppet utspelas nu enligt fig. 7, och 70 %-regeln
för stabilitetsområdet ger:
A0 — Bt sin y\ < 0,7 {Bt — ßj sin y’0)
Men här gäller:
1
sm 7 o = R
o
Bl=(l+m)B0
vilket ger för stabilitetsområdet:
(17) 0,i(l + m)(Bo — A9) + Aotn>0
Här föreligger alltså en mycket enkel regel för
uppskattning av stabiliteten vid olika typer av linjefel.
Dubbla jordslutningar.
Som en ytterligare tillämpning av den beskrivna
härledningsmetoden skall i korthet visas, hur man
Fig. 8. Principschema för dubbel jordslutning med felen i
skilda punkter.
Upptill: verkligt schema. Nedtill: ersättningsschema.
198
6 dec. 1941
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
