Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk Tidskrift
Anvendes den gunstigste type for
tofasetransfor-mering (111,15 %) (med forskjellig vikling på de
to faser) i Scottkobling. blir sammenligningstallet
- 122.5 % = 114,6 %.
På en normal trefaseramme (med midtre ben med
mindre bevikling enn de 2 ytre) kan ved 2 fase—
3 ledersystem sammenligningstallet bli 114,8 % ■
• 1,008 = 115,7 % o g ved de 2 faser adskilt
114,8 % ■ lj05 % = 120,5. (114,8 for normal 3 fase
kjernetyp.) (Se IV fig. 409.)
Det som kan vinnes ved sådanne
spesialtransfor-matorer sammenlignet med 2 enfasetransformatorer,
er altså ikke så ubetydelig, idet man igjen må huske
på at hvis vi skulde gå ut fra samme virkningsgrad,
vilde forholdstallet for vekten av de aktive materialer
være sammenligningstallet ophöiet i 4de potens,
hvor-til kommer besparelsen ved felles transformatorkasse
osv.
Tilsist vil jeg gå inn på spörsmålet om for 3-fase
transformering å anvende T-kobling, hvormed jeg
igjen forutsetter at man ikke gjör de to
transformatorer (eller de to kjerners viklinger) like.
Ved 2 enfasetransformatorer blir
sammenligningstallet
mens den gunstigste 2-fasetype gir 118 %.
Dette er nok noe ugunstigere enn 3 fasekjernetypen,
men anordningen har også en rekke fordeler.
1) Det blir bare 2 istedenfor 3 beviklede kjerner
med isolasjonsanordninger osv. og †v vil derför som
regel kunna bli bedre, samtidigt med at det totale
vindingstall blir mindre.
2) Samme T-kobling kan brukes i alle tilfelle, så
alle kan tilhöre koblingsgrupp "A", hvad er en ikke
uvesentlig fordel, når man har transformering i flere
trin med mellemliggende spenninger i adskilte eller
forbundne nett.
3) Når man skal beläste lavspenningsnöitralen,
behöves ikke A-kobling på höispenningssiden med de
ennu flere vindninger og den dårligere
viklingsfyll-faktor eller Z-kobling på lavspenningssiden, som
teoretisk fordyrer transformeringen med ca. 5,i5 %.
Men anordningen har selvfölgelig også mangler
for-uten den at normale 3-fasetransformatorer nu er
stan-dardisert og her skal nevnes:
1) Spenningsfallene ved symmetrisk belastning blir
ikke uten videre symmetriske, mens det som regel
ikke blir vanskelig å få det omtrentlig til.
2) Det ekstra uttak midt i vikling-ene på den ene
transformator er en komplikas jon, som blir oket når
nöitralen i 3-fasesystemet også skal være tilgjengelig.
Hvis nöitralen skal belästes, blir viklingene på den
side, dette skal skje, mere komplisert for begge
transformatorer, idet viklingsdelene på hver sin side av de
indre uttak må utföres med liten gj ensidig reaktans.
Forholdene ligger efter min mening dog således an
at man ikke uten videre kan awise muligheten av at
T’-koblingen på dertil egent spesialtype alt i alt vilde
ha större fordel enn mengler.
Betegnelser.
a — Antall beviklede ben pr. transformator.
B — Jerninduksjon.
b — Vindusbredde.
c — Kjernebredde (parallell med vindusbredde
for- firkantede kjerner).
C,Konstant.
d — Kjernediameter for runde kjerner og
kjer-nedimensjon loddrett vindusåpningen ved
firkantede.
fj, /„ — Jernfyllfaktor qj/Qj, resp.
viklingsfyllfak-tor qv/Qv
Gj, Gv .= Total jernvekt q^ yf a, resp. total
vik-lingsvekt l„ qv yv • a.
h = Vindushöide.
R _ U 7v mt
fjyj mJ
Ij lt = Midlere jernlengde pr. beviklet ben, resp.
midlere vindingslengde.
I, m, 7i, o, p,q= Konstanter for en hvilkensomhelst
bestemt "type" til bestemmelse avlv og lj.
rrij, mc — Pris pr. vektenhet av jernkjerne, resp.
vik-lingsmetall ferdig i transformatoren.
Pj = ProSentualt jerntap.
pv — Prosentualt viklingstap.
P != Transformatorydelse.
qjt q„ — netto. jerntverrsnitt resp. netto
viklings-tverrsnitt pr. beviklet ben (kjerne).
Qj, Qv — brutto jerntverrsnitt resp. brutto
viklings-tverrsnitt pr. beviklet ben (kjerne).
s:— Strömtetthet.
h h
oc = — ved runde, resp.— for rektangidære
a c
kjerner.
ß — ^ ved runde, resp. — for rektangulære
kjerner.
d
y = ■ ■ for rektangulære kjerner.
yj, /„ = spesifikk vekt av metallet i jernkjerner,
resp. i viklingene.
X — Konstant for minimumsberegning efter
Lagrange.
L/itteraturhenvisninger.
(I.) Transformers: Some Theoretical and Practical
Con-slderations. J. Inst. Electr. Eng-, 42 (1908), s. 393.
(II.) Bemessung von Transformatoren. Archiv für
Elektrotechnik 34 (1940), s. 121.
{III.) La Cour: Beitrag zur Vorausberechnung der
gün-stigsten Dimensionen von elektrischen Transformatoren und
Maschinen. Ingeniörsvetenskapsakademiens Handlingar nr
120 (1935), Stockholm.
(IV.) Die Transformatoren, 2det bind, 3. oplag av
Arnold—la Coüb: Die Wechselstromtechnik. (J. Springer, 1936,
Berlin.)
(V.) Die Eisenverluste in den Eckgebieten und die
Joch-verstärkung bei Transformatoren. Norges Tekniske Höiskole.
Avhandlinger til 25 àrs jubileet 1935.
(VI.) Küchler u. Stallmann: Feldkurven und Verluste
der fünfschenkligen Grosstransformatorenkernen. E. T. Z.,
44 (1937), s. 314.
(VII.) Stein: Flussverteilung und... in drei- und
fünfschenkligen Transformatoren. E. T. Z. 50 (1929), s. 1194.
132
5 sept. 1942
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
