Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk Tidskrift
Foruten dette bøiningsmoment (II), utsettes
rorstammen for et vridningsmoment Mv = APo b (III)
livor b er avstanden fra rörets tyngdepunkt til [-ror-stamniens-] {+ror-
stamniens+} centerlinje.
Rorstammens diameter kan beregnes efter St.
Venan’s formel
an = 0,35 az + 0,65 • V’4tj,2 + o,2
som er mest anvendte ved beregninger av aksler
utsatt for kombinert böining og vridning.
d
Mn
Wn
32Mb 16 Mv
n d3 °ëZ«~ IP ~ nda
n Mb , n
ti d3
"32"
>65
2 /32MBy
( jtd3 i
n Mb , n
= U,35 ^ -f 0,65
= + + ^ eller
On-W = 0,35 Mß -f 0,65 YmJ+ Mb2 = M,
Ved å innsette Afß, Mv og fra formlene I, II, og
III fåes
Mt — 0,35-——————^—
■a)(2l — a)
2 V
+
+ 0,65.]/^^
2-(Z—a†-(2l—af
+ ■
Po
■ b2 =
A-p0-a.(l—a)(2l—a)
== -——^- -†-
2 • l*
+ 0,65 A • P,
I I
a{l—a)(2l — ay
2 ■ ll
Ved å benevne
a-(l—a)-(2l—a)
2-12
med c, fåes
Mt = 0,35 APo [C -f 1,86 Vb2 + c"2] =
== 0,35 • 0,0045 • (K + 0,066 L + 5)2 -A- t
■ (c + 1,86 Vb2 + é) i kgm eller
M, = 0,35 • 0,omj • 100 • (X -f 0,066 • L + 5)2 •
• A ■ Z ■ {c + 1,86 j/ö^+C5} = 0,1575 • (K -f 0,066 • L -f 5)2
• A ■ t ■ {c + 1,86 ]/&2 c2} i kgcm
På den annen side er M, = W ■ an, hvor
den tillatte normalspenning.
n ■ d3
Mt =
32
■ on osr
0,1575 • (K + 0,066 • L + 52 • A • X •
• (c -f 1,86 Vb* -f- c2) == 0,098 • an • d3,,
hvorfra
3/0,Ts75 r l3
0,098 On
A-[K-]- 0,066 ■ L + 5)2 (c + 1,86 ]/ö2 + c2)
Antages lik 0,8 fåes
0»
d0 = y 1,3 • M • (Ä + 0,066 L + 5)2
(IV)
hvor
og
M= A-{c-\- l,86j/c2+ b2)
a.(l — a).(2l—a)
c =
2 -Z2
Efter formeln (IV) kan man beregne rorstammens
diameter ved det øvre rorlager.
Rorstammens diameter over det övre rorlager kan
gradvis reduseres fra dg til d, beregnet efter formelen
for et ordinert ror:
d = y2,3 • M ■ (K + 0,066 • L -f 5)2
Diametern av rorstammen ved det nedre rorlager
kan ikke beregnes efter oplagerkraften som er lik
A ■ p0 ■ a2 ■ (3 ■ l — a) . .
–——-—idet skjærspennmgene vil være
2 • l6
ubetydelige, selv for store ror. Vridningsmomentet
ved rörets nedre ende gir heller ikke grunnlag for
beregning og teoretisk sett, vil, på grunn av
an-tagelsene (bjelkens oplagring), bøiningsmomentet ved
det nedre rorlager være lik O.
I virkeligheten vil imidlertid dette rorlager gi
delvis innspenning, og forårsake en viss
bøiningspåkjen-ning, som dog ikke kan overstige det
innspennings-moment som opstår i rorstammen hvis denne antas
innspennt i øvre og nedre ender.
A ■ p0 ■ a2 ■ (l — a)
Dette moment er lik
l2
= 0,ooi5-100.-r.[Ä;-t-0,o66-L~L5]2.^ ■
a2 (l-
■ _ 3>" rf 3
32~"’ ’
hvor dn er rorstammens diameter ved det nedre
rorlager. Antar vi videre at innspenningen blir mellem
V2 og 3/i av den totale og at — ’=0,8 og laser
ligningen med hensyn på dn, så får vi
== 1/7^ • °>8 • °>63 -A-C0[K + 0,066 • L + 512
X 0,098
dn = \j~2^Mn ■ [K + 0,066 • L + 6p
eller
00
hvor Mn er lik A ■ c0 og c0 —
a2-[l — a)
Lengden av den del av rorstammen, som ligger i
det øvre og nedre rorlager, må ikke være mindre enn
rorstammens diameter på samme sted, under
forut-settning av at begge rorlagre forøvrig blir så solid
dimensjonert og festet til skroget at de kan opta og
overføre påkjenningene fra ror til skrog.
Rorstammens diameter kan fra et punkt, som ligger
25 % av rorstammens lengde fra underkanten av det
øvre rorlager, gradvis reduseres til dn ved det nedre
rorlager (V).
For ordinære firekantede balanseror vil dn
beregnet efter ovennævnte formel være ganske nær 3/4 d0.
96
18 april 1942
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
