- Project Runeberg -  Teknisk Tidskrift / Årgång 74. 1944 /
751

(1871-1962)
Table of Contents / Innehåll | << Previous | Next >>
  Project Runeberg | Catalog | Recent Changes | Donate | Comments? |   

Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 24. 17 juni 1944 - Skruvväxelns belastningsförmåga, av W R Uggla

scanned image

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Below is the raw OCR text from the above scanned image. Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan. Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!

This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.

10 juni 1944

751

För vinkelräta axlar cpx -f~ <p.2
det Hertzska trycket

får man då

3 200 8/-=—,-;-^

O max = V In "T Qi)

JUV

Utväxlingsförhållandet som är

Z2 R-> eos (p2
Il = =

Z1 Kx eos <pt

R,

(10)

Ri

tg (Pl

fastlägger ej entydigt hjulens radieförhållande,
utan man kan variera detta beroende på hur man
önskar välja vinkeln <px eller cp2.
Dessa vinklar väljer man då på så sätt, att man
erhåller ett så lågt värde på omax som möjligt.
Som ledning härför kan man ihågkomma att
vinkeln co bör vara så liten som möjligt. Av ekv.
(9) ser man då att oc„ bör vara liten och <p bör
närma sig 45°. ocn kan enligt svensk praxis ej
vara annat än 15° och 20° och man väljer då
helst 15°.

Nu har jag bela tiden räknat med att endast en
kugg ligger i ingrepp. Eftersom ingreppssträckan
vinkelrät mot kuggen är ganska lång, torde man
kunna räkna med att alltid två kuggar ligger i
ingrepp. Man bör* därför ha rätt att räkna med

–- i formeln för omax.

Som slutformel sätter jag därför då cpx + <p2 <=

_ 71

~ 2

2 500 a/—7-:-

Omax « ––––- y Pn \Ql ~J~ Qi)

jUV

(11)

Antal kuggar i ingrepp m kan man sätta1
ii + J2

ni -

71 COS <Xn

(12)

där

it _ ~Å_n £ |/| i Ä j — cos2 an _ sjn ÄnJ

12 = [|/|1-!-^) — COS2 (xn — sin (xnj

där"

Zi

eos 9?i
•Z2

Z2n — o

COS (p2

Hur högt värde man skall våga använda på amax
är beroende av materialvalet och på
glidhastigheten i kontaktytan. Kylningen spelar även en
viktig roll. Kan man leda bort värmet effektivt
med sprutsmörjning, kan man även öka omax.

Värmemängden per sekund och cnr är tydligen
proportionell mot }Xf vg X Omax eller2

fl/-omax-[vi sin <p\ + Vi sin (fi] (13)
där v\ och v2 äro resp. hjuls periferihastighet.

Vid en viss temperatur i kontaktstället komma
hjulen att skära ihop och det gäller sålunda att
ligga på ett betryggande avstånd härifrån.
Friktionskoefficienten /t sjunker vid ökad hastighet
och motverkar således gynnsamt
temperaturstegringen vid ökad hastighet.

Som vägledning i fallet stål mot brons kan jag
bifoga en tabell:

"g 1 2 3 4 5 6 7 8
c 22 17 14 12 10 9 8 7

eller

22
Vva

; vg = m/s

Hjulbredden kan man lämpligen välja

( bi = Uk tn eos qp2 + 1

I b2 = m tn eos rpi -f- 1

och

där

c =

N =

bn tn Uk tn

(14)

(15)

N =

och

Pi eos d

eos ((pl — ö)
P2cos d

eos ((p2 -f- <5)

tn =

71 TU n

10

nin i mm
b och tn i cm.
Som exempel väljer jag en växel med följande
data

zx >= 14, Z:2= 28, mn t= 10
Rii=R2, (pi 63°26’6", cp2 = 26°33’54"
Man får vidare

oci <== 30°55’40 a2=16°40’37"
och /?! = /?2 = 156,53 mm, ^10c=59°45’, <pao ’=
=25°35
samt

zni — 156,52, z„2 = 39,1

och därav

nk <= 2,17

Om vi köra växeln 500/250 varv och anta ettoma*
av 1 000 kg/cm2 få vi efter beräkning av
krök-ningarna

cos (pio _ ß ofi .

Ol

6,26 ’ lO-3, q2 1= 20,0 ’ 10"

Rx sin oci

ox -f <p„ = 26,26 • 10 3, tg (jo — 0,7, w<= 35°
och således

cos t = 0,895 och jx y 1= 1,4

Av ekv. (10) således P„ <= 264 kg och Pa t= 137
kg och därav den ingripande effekten 15 hk och
vg = 9,16 m/s samt c = 7,7 kg/cm".

Litteratur

1. Uggla w r: Några synpunkter vid beräkning av
cylindriska evolventkugghjul. Tekn. T. 1921 h. M 2.

2. SCHIEBEL A: Zahnräder. Berlin 1923,

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Project Runeberg, Tue Dec 12 02:28:56 2023 (aronsson) (download) << Previous Next >>
https://runeberg.org/tektid/1944/0763.html

Valid HTML 4.0! All our files are DRM-free