- Project Runeberg -  Teknisk Tidskrift / Årgång 78. 1948 /
211

(1871-1962)
Table of Contents / Innehåll | << Previous | Next >>
  Project Runeberg | Catalog | Recent Changes | Donate | Comments? |   

Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 14. 3 april 1948 - Parallelldrift mellan transformatorer med olika omsättning och kortslutningsspänning, av C Wilhelm Winsnes

scanned image

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Below is the raw OCR text from the above scanned image. Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan. Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!

This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.

10 april 1948

211

I dessa ekvationer ersättes impedansen av sitt
inverterade värde admittansen, varvid råder
sambandet

+ = (5)

Sedan admittansen införts i ekv. (1)—(3), löses
ett uttryck på strömmarna, och dessa insatta i
ekv. (4) ge

l = E1Y1 + E2Ya + E3 Yz — E (Yi+ Ya + Ys)

Termerna i ekvationens högra led ersättas av de
kortare beteckningarna

I o — Ex Ya + Ea Yb -\-E 3 Ys |

y0<=y:1 + ya+y3 1

Ur det så förenklade uttrycket löses den gemen
samma belastningsspänningen

h — l

(6)

E =

Yo

(7)

I tomgång är den resulterande
belastningströmmen noll. Införes i ekv. (7) 7 = 0, övergår även
spänningen till tomgångsvärdet, och den
gemensamma tomgångsspänningen blir

E. = £ (8)

Någon grövre approximation innebär icke ekv.
(8). Utjämningsströmmarna äro — då hänsyn
måste tas till dem — oftast större än
tomgångs-strömmarna, vilka därför kunna försummas även
vid tomgång. Framräknade tomgångsspänningen
ligger normalt mycket nära i fas med de övriga
tomgångsspänningarna E1} Ea och E3.

Belastningsströmmen genom transformator i
erhålles efter insättning av ekv. (7) i ekv. (1).



h + Y0)

(9)

Transformatorströmmen sammansätter sig av två
delar. Första termen representerar en del
proportionell mot resulterande belastningsströmmen,
vilken fördelar sig mellan transformatorerna i
proportion till deras admittanser. De två senare
termerna representera en av belastningsströmmen
oberoende del, vilken är betingad av olikheten i
spänningsomsättning. Denna del med karaktären
av en mellan transformatorerna cirkulerande
utjämningsström kvarstår även i tomgång.

Parallellarbeta transformatorer utan
mellanliggande ledningar anges vanligen den skenbara
effekten. Med ström och nominell
tomgångsspän-ning beräknas de nominella effekterna

S1 = 3E1 7X S2 = 3 E212)

\ (10)
S = 3 E01 J

S3:—• 3 E3 /3

Efter insättning av uttrycken för strömmarna
enligt ekv. (10) i ekv. (9), erhålles

Ei Yi
h

I potentialdiagrammet, fig. 2, sammanfaller den
reella axeln med tomgångsspänningarna.
Fasvinkeln för strömmen I och därmed effekten S är <p.
Med den reella axeln bilda dessa emellertid
enligt fig. 2 vinkeln <p + à. Strängt teoretiskt skall
därför den uttagna belastningsströmmen vid en
sifferlösning skrivas

|/| [eos [<p + <3) — j sin (19? + <5) ]

Vinkeln d mellan reella axeln och gemensamma
belastningsspänningen är liten. Fasvinkeln är
dessutom oftast icke känd med större
noggrannhet; man har kanske icke fullt klart för sig på
vilken sida om transformatorn den gäller. För
praktiska fall medför det inget märkbart fel att
sätta <5 = 0.

Utom vid de minsta transformatorerna är
normalt resistansen liten i förhållande till
reaktansen eller konduktansen liten relativt
susceptan-sen. Ofta kan därför konduktansen försummas.
Felet härav blir ringa särskilt om
transformatorernas inre fasvinklar äro ungefär lika och deras
tomgångsspänningar icke avvika allt för mycket
från varandra.

På analogt sätt eller enklare med cyklisk
permutation uträknas de övriga transformatorernas
belastningar. Uppritas i ett diagram varje enskild
transformators belastning som funktion av
summabelastningen och med dennas fasvinkel som
parameter erhålles en god bild över
belastningsfördelningen vid varierande summabelastning.

Ut jämningsströmmar

Som ovan visats äro de med l1} I2 och Z3
betecknade strömmarna sammansatta av de effektiva
belastningsströmmarna och
utjämningsströmmarna. De senare flyta endast runt genom
transformatorerna och dessas sammanbindningsledare,
och deras summa är noll. I tomgång, då
belastningsströmmen utåt är noll, utgöra de
transformatorernas belastning. Ekv. (1) — (4) gälla med
anförd approximation även i tomgång och med
införande av de för tomgång gällande storheterna.
Då den gemensamma tomgångsspänningen är
känd, beräknas ur den så ändrade ekv. (1)
utjämningsströmmen i transformator 1 till

1 u

Y1 (Ea

(12)

Si

[5 + 3/o (E1 — Eo)]

(11)

På analogt sätt fås utjämningsströmmarna
genom de två andra transformatorerna.

Tillämpningsexempel 1

Tre transformatorer enligt tabell 1 skola
parallellarbeta. Matningen sker från ett stort
trefasnät med spänningen 32,00 kV, och på
sekundärsidan önskas en spänning av 3,1 kV. Hur skola
nu transformatorerna, som äro Y/Y-kopplade,
kopplas för att ge bästa parallelldrift, och hur
komma de att dela lasten vid olika belastningar
och varierande effektfaktor?

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Project Runeberg, Tue Dec 12 02:33:18 2023 (aronsson) (download) << Previous Next >>
https://runeberg.org/tektid/1948/0223.html

Valid HTML 4.0! All our files are DRM-free