Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 14. 3 april 1948 - Parallelldrift mellan transformatorer med olika omsättning och kortslutningsspänning, av C Wilhelm Winsnes
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
212
TEKNISK TIDSKRIFT
Som synes uppfylla transformatorerna
ingalunda fordringarna för god parallelldrift. Endast
transformatorerna 1 och 2 äro utförda för den
tillgängliga primärspänningen. Transformator 3
däremot är utförd för en större
spänningsomsättning. Det gäller att se vilken omsättning, som
är lämpligast. Därför upptar tabell 1 för
sistnämnda transformator de vid normal- och minusuttaget
mot primärspänningen 32,0 kV svarande
sekundärspänningarna och de då gällande
kortslutningsspänningarna under antagande att
belastningsförmågan (märkeffekten) blir oförändrad.
Transformator 3 har mindre
kortslutningsspänning än de två andra, varför antagligt är, att den
bör ha den större spänningsomsättningen.
Räkning genomföres här med alla tre
transformatorerna kopplade på normaluttag, dvs. med
de tre sekundära tomgångsspänningarna Ex =
= 1,818, E2= 1,818 och E3= 1,764.
Konduktan-sen är jämfört med susceptansen så liten, att den
kan försummas, och då beräknas admittansen,
uttryckt i siemens, enligt
100 S
e* (\/3E)2
Belastning per transformator
Y
till de i tabell 1 angivna värdena.
Siffervärdena insatta i uttrycken (6) ge
Y0 = — j 21,90
I o — — j 5,09 — / 8,64—/ 25,31= — / 39,04
och enligt (8) blir den gemensamma
tomgångs-spänningen
Eo = =i|9,04 t 783
— / 21,60 ,
eller i huvudspänning 3,088. Insättning i ekv. (11)
ger för de tre transformatorerna belastningarna
Sx = 0,130 [ISi (eos <p — /’ sin <p) _/4,10]
52 = 0,221 [/Si (eos <p — /’ sin <p) — / 4,10]
53 — 0,647 [ISj (eos <p — / sin <p) + / 2,23]
Diagrammet, fig. 3, åskådliggör
delbelastningarnas variation med summabelastningens storlek
och effektfaktor. Kurvorna för eos <£> = 0 sakna
praktisk betydelse men äro medtagna för att visa
gränserna för delbelastningarnas ändring vid
konstant effekt med varierande effektfaktor.
Av fig. 3 synes att vid eos <p = 0,8
transformator 2 först uppnår märkeffekt och detta vid to-
«. 16 MVA
Summa belastning
Fig. 3. Belastnings fördelning vid resulterande
spänningsomsättning. 32,013,088 kV......eos fp ■= 1,0,-eos fp <=
= 0,8,––-eos fp c= 0,0.
talbelastningen 15,4 MVA. Samtidigt äro
transformatorerna 1 och 3 belastade med 2,4 och 9,1
MVA, eller endast 80 och 91 % av
märkeffekterna. Förbättras eos <p till 1 övertar
transformator 3 större del av belastningen och tillåter
endast en totalbelastning av 15,2 MVA. Om å andra
sidan eos <p blir mindre än 0,8 ökar
belastningsandelen för transformatorerna 1 och 2, och den
senare sätter gränsen för totalbelastningen. Ett
optimum för maximal belastning av något över 16
MVA finnes vid en effektfaktor av ungefär 0,85,
då transformatorerna 2 och 3 samtidigt bli
full-belastade. Summa märkeffekt, 17 MVA, kan icke
tas ut med mindre än att transformatorerna 2
och 3 överbelastas.
På samma sätt kunna motsvarande diagram
över belastningsfördelningen uppritas vid andra
spänningsomsättningar. En undersökning visar
emellertid, att andra omsättningar medge
överföring av mindre effekt än ovan, delvis beroende
på att de spänningssteg, som kunna
åstadkommas, äro för stora. Dock skulle man kunna anta,
att en bättre belastningsfördelning kan erhållas
om transformator 3 kopplas på minusuttaget.
Spänningsomsättningarna äro då mera lika och
gemensamma tomgångsspänningen E0 = 1,844
eller 3,193 kV huvudspänning. Emellertid
uppnår transformator 3 först märkeffekten och redan
vid summaeffekten 14,2 MVA, om effektfaktorn
är 0,8. Till skillnad från ovan genomräknade fall
Tabell 1. Data för tre parallellkopplade transformatorer
[-Transformator-]
{+Trans- for- mator+} nr [-Märkeffekt-] {+Märk- effekt+} MVA Spänningsomsättning kV huvudspänning Sekundär fasspänning kV ek % Uppmätt er % Beräknad admittans y s
1 3 32,00 ±5 %/3,148 1,818 10,8 1,0 — 2,80
2 4 32,00 ± 4X3,3 %/3,148 1,818 8,5 0,75 — 4,75
3 10 33,00 ±5 %l3,150 7,1 0,65
32,00’3,056 1,764 7,5 0,70 — 14,35
32,00/3,218 1,858 6,9 0,65 — 14,00
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
