Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 8. 19 februari 1949 - Val av metalliska material för höga temperaturer, av Axel Hultgren
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
124
TEKNISK TIDSKRIFT
Tabell 2. Dragspänning (kplmm") vid krypprov på smidda
legeringar
Legering Minsta kryphastighet, %/h
0,00001 0,0001 0,001 0,01
650° C
Hastelloy B ........... ..... 1,9 5,2 14,0 39
16-25-6 ............... ..... 6,3 9,8 15,1 23,5
K 42 B ............... ..... 8,4 13,2 20,4 32
730° C
S-497 ................ ..... 9,0 11,1 13,8 17,0
S-816 ................ ..... 8,5 12,6 18,9 28
S-495 ................ ..... 8,2 11,3 15,7 21,7
N-155, hög C-halt ..... ..... 9,5 12,9 17,5 25
S-590 ................ ..... 10,0 13,4
815°C
Hastelloy B .......... ..... 1,1 2,0 3,4 5,8
16-25-6 ............... ..... 2,7 4,0 5,9 8,8
K 42 B ............... ..... 2,7 5,2 9,8 18,6
19-9 DL .............. ..... 3,4 5,0 7,3 10,7
Nimonic 80 .......... ..... 4,0 6,7 11,0 18,2
Refractaloy 26 ........ ..... 4,0 6,7 11,0 18,2
N-155, låg C-halt ...... ..... 4,9 5,8 6,9 8,1
S-590 ................ ..... 5,1 6,7 8,9 11,7
Inconel X ............ ..... 5,3 8,6 13,7 21,1
N-155, hög C-halt ..... ..... 5,5 7,2 9,7 12,8
S-497 ................ ..... 5,7 7,0 8,7 10,5
S-816 ................ ..... 5,7 8,1 11,5 16,3
S-495 ................ ..... 5,8 7,3 9,0 11,2
Refractaloy 70 ....... ..... 7,7 9,0 10,6 12,6
870°C
S-495 .......\........ ..... 2,5 3,7 5,5 8,3
S-816 ................ ..... 2,8 4,1 6,0 8,6
S-497 ................ ..... 3,5 4,4 5,5 6,9
vid gjutlegeringar hittills visat stark
spridnings-tendens’4». Orsaken härtill torde ligga i
gjut-ningsbetingelsernas stora betydelse för struktur
och varmhållfasthet.
Enligt Grant20 stiger för legeringen VT 2-2
tiden till brott och förlängningen vid 21 kp/mm2
och 815°C med stigande gjutformstemperatur
upp till ca 1 090° C. Tiden till brott stiger även
med stigande gjuttemperatur upp till ca 1 500°C,
medan förlängningen föga påverkas. Såväl
kornstorlek som dendritstorlek ökas med stigande
formtemperatur (fig. 7). Stigande
gjuttemperatur ökar kornstorleken men ändrar icke
dendrit-avståndet. Provdimensionen var I detta
fall befanns en kornstorlek motsvarande 12 à 16
korn i tvärsnittet ge de bästa resultaten. Det
framhålles att finkornighet emellertid torde vara
fördelaktig ur utmattningssynpunkt. Vid alltför
få kristallkorn i det belastade tvärsnittet gör sig
dessas orientering starkt gällande och
spridningen i brottiderna blir stor.
Hållfasthetsegenskaper vid hög temperatur
I USA och Storbritannien har man för
fastställande av hithörande legeringars
hållfasthetsegenskaper vid hög temperatur i huvudsak
begagnat två provningsförfaranden: krypprov ("creep
tests") och krypbrottprov eller tidbrottprov
("stress to rupture tests"). Vid de förra har
krypkurvan bestämts för olika temperaturer och
spänningar under viss tid, ofta minst 2 000 h.
Härur bestämmas töjning vid lastens
anbringande; minsta kryphastighet under period 2 av
krypkurvan — härför har ibland en tid av
1 000 h erfordrats18; tid för viss total töjning;
tid för övergång från period 2 till period 3
("transition point"), allt som funktion av
temperatur och spänning. Vid de senare lägges
huvudvikten vid tiden för brott vid viss
temperatur och spänning och tiden utsträckes i
regel ej över 1 000 h, undantagsvis i 2 000 h.
Dessutom bestämmes alltid förlängningen vid brott
samt oftast numera ungefärliga töjningen efter
olika tider.
Rörande de båda provningsmetodernas
lämplighet i olika avseenden har bl.a. anförts
följande. Krypprov anses nödvändiga då toleransen för
deformation under drift är liten t.ex. vid material
för skövlar i stationära och marina gasturbiner
o.d., varvid man hittills måst göra vissa
antaganden rörande extrapolation från provnings- till
fordrad drifttid4"19. Krypprov ta lång tid och
äro dyrbara samt ge ej besked om förlängningen
vid brott1". Tidbrottprov kunna därför vara
behövliga för att komplettera krypproven i
nyssnämnda fall19" men anses ensamt tillräckliga då
större deformation tolereras under drift, t.ex. i
avgasturbiner och i allmänhet i tubex514’, eller
då turbinens livslängd är kort, t.ex. i
reaktions-aggregat14*-".
Rörande erforderlig seghet, bestämd såsom
förlängning vid tidbrottprov eller genom slagprov
efter långtidsprov av något slag ha olika
meningar uttalats. K 42 B, som vid en brottid av
Tabell 3. Dragspänning (kplmm’) vid krypprov pd gjutna
legeringar
Legering Minsta kryphastighet, %/h
0,00001 0,0001 0,001 0,01
815°C
Vitallium (Stellite 21) ............3,4 5,3 8,2 12,6
6059 (Stellite 27) ......................6,3 8,2 10,5 23,6
422-19 (Stellite 30) ................6,7 9,3 12,9 17,7
61 ................................................7,0 9,1 11,9 15,4
X-50 ..............................................7,1 9,5 12,8 17,0
J, 0,7 % C ................................7,1 10,0 14,3 20,2
X-40 (Stellite 31) ....................7,2 9,6 13,0 17,4
VT2-2, 1,1 % C ........................7,7 10,5 14,3 19,3
N-2, 0,9 % C ............................9,1 11,7 14,8 19,0
NT-2, 1,0 % C ........................9,7 12,2 15,3 19,0
N-2, 1,1 % C ............................10,4 12,6 15,4 18,6
870°C
Vitallium (Stellite 21) ............3,9 5,5 7,9 11,1
6059 (Stellite 27) ....................5,1 6,3 7,7 9,5
VT-2, 1,1 % C ..........................5,1 7,2 10,6
X-50 ............................................6,0 7,4 9,3 11,5
NT-2, 1,0 % C ..........................6,0 8,2 11,2 15,4
X-40 (Stellite 31) ....................6,1 8,2 11,0 14,7
422-19 (Stellite 30) ................6,7 8,1 10,2 12,5
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
