- Project Runeberg -  Teknisk Tidskrift / Årgång 92. 1962 /
890

(1871-1962)
Table of Contents / Innehåll | << Previous | Next >>
  Project Runeberg | Catalog | Recent Changes | Donate | Comments? |   

Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - 1962, H. 34 - Pneumatiskt driven kolvrörelse, av Karl-Herman Gistrén

scanned image

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Below is the raw OCR text from the above scanned image. Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan. Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!

This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.

inlopps- som avloppskammaren.
Jämviktshastigheten hos en viss kolvrörelse kan nu
bestämmas, om flödeskurvorna vid de aktuella
strypningarna på inlopps- och avloppssidan
sammanförs i ett diagram, fig. 6.

Olika hastigheter kan tänkas åskådliggöras av
räta linjer genom origo med
vinkelkoefficienten proportionell mot hastigheten. Uttrycket
för hastigheten v enligt ekv. (3) ger då, att en
sådan linje måste skära såväl kurvan för flödet
ql som kurvan för flödet q2. Den hastighet v1
som motsvarar linjen Lu fig. 6, skär
flödeskurvorna i Tu resp. T21, vilket ger pjps = 0,94
och pjps = 0,16. Största möjliga kolvhastighet
v,nax i det aktuella fallet motsvaras av linjen L0,
då en linje med större lutning ej skär kurvan
för q2. För resonemanget återstår endast att
klarlägga inverkan av den variabel, som
definitivt fastlägger det sökta drifttillståndet,
nämligen belastningen.

Om för enkelhets skull kolvareorna A1 och A2
antas vara lika, fordras en viss tryckdifferens
(p1—p2) för att övervinna lasten F och
friktionskrafterna Ff. I fortsättningen benämnes
summan av F och Ff belastningen. Vi antar, att
belastningen i det betraktade fallet är känd och
skall resultera i tryckskillnaden (p1—p2)/ps
dvs. avståndet B0, fig. 6. Sträckan B0 inlägges så
längs p/ps-axeln, att den utgör skillnaden
mellan abskissorna för punkterna Tw ocli Tx.
Punkten Tw skall därvid ligga på ^-kurvan och T„
på (/..-kurvan samt både Tw och Tx på en rät
linje genom origo. Detta villkor, som alltså
härletts ur jämviktsekvationen vid stabilt
rörelsetillstånd, fastlägger slutgiltigt storheternas
inbördes sammanhang.

Hastigheten representeras enligt detta av
lutningen hos den linje, som går genom origo och
skär kurvan för q1 i en punkt 2\ och kurvan
för q2 i en punkt T„, vilka är så belägna, att
skillnaden mellan de mot T1 och T2 svarande
trycken är lika med det tryck som fordras
för att uppväga belastningen. Abskissan för
punkten 7\ anger drivtrycket pv och för T2
mottrycket p2.

I det betraktade exemplet ligger punkten T20
på den räta delen av kurvan för q2. Denna räta
del sträcker sig mellan punkterna T10 och
och innebär att kolvhastigheten är konstant
och oberoende av belastningens storlek, så
länge kritisk strömning råder i utloppet, dvs.
då belastningen ej är större än projektionen av
sträckan Tw Tk på p/ps-axeln. En belastning,
som överskrider detta kritiska värde B/c, är
markerad med BUppenbarligen blir
rörelsehastigheten i detta fall synnerligen
lastberoende i så måtto, att en liten ändring i
tryckbehovet orsakar en relativt stor ändring av
hastigheten. Man torde inom detta område
kunna vänta sig instabil rörelse eller "stick-slip".

Effektbehov

Om man bortser från strömningsförlusterna
före cylindern, kan den tillförda effekten E1
vid jämviktstillstånd skrivas: E1 = p1-A1- v.

Fig. 7. Resultat av provningar för verifikation av
metoden för hastighetsbestämning enligt fig. 6; y,
strypning i inloppet, y,—ys strypningar i avloppet.

Då gäller emellertid även:

Qi

■ RTV varur fås E1 = q! ■ RTt

PiAi

E1 = p1-A1-v = q1-RT1 (4)

Ett diagram för tillförd effekt får tydligen
samma utseende som diagrammet för tillfört
flöde, fig. 4.

Verkningsgrad

Vid jämviktstillstånd åtgår drivtrycket p1 till
att övervinna last, mottryck och friktion. Om
kolvarean Al = kan detta skrivas

Pi = P + P-2

Pf

Det för nyttigt arbete tillgodogjorda trycket
benämnes p, varav följer, att verkningsgraden
t/ blir

= p ■ A • v = Pi-p2-p/_ =

Pi-A-v px Pi Pi

= 1 ilf (5)

För att erhålla bästa totalverkningsgrad bör
mottryck och friktion vara så små som möjligt.
Friktionen bestäms bl.a. av smörjning och
tät-ningskonstruktion, medan man i princip
bestämmer mottrycket själv genom strypning på
avloppssidan. Ur verkningsgradssynpunkt
borde man således strypa inloppet i stället för
avloppet. Vid sådan hastighetsreglering har det
emellertid visat sig vara svårt att undvika
"stick-slip"-rörelse även vid små belastningar.
Man kan här tänka sig samma förklaring som
vid fallet med den ökade belastningen, då risk
för "stick-slip" antogs föreligga då
belastningen B överskred den kritiska belastningen Bh.
I det fallet var inlopp och avlopp lika strypta.

Om emellertid inloppet stryps kraftigare än
avloppet innebär detta, att Bu minskar och
således risken ökar för att B skall bli större än
Bfr. Vid tillräckligt kraftig strypning förmår Bh
ej ens uppväga kolvens egen friktion, varvid

890. TEKNISK TIDSKRIFT 1962 H. 34

<< prev. page << föreg. sida <<     >> nästa sida >> next page >>


Project Runeberg, Tue Dec 12 02:45:42 2023 (aronsson) (download) << Previous Next >>
https://runeberg.org/tektid/1962/0920.html

Valid HTML 4.0! All our files are DRM-free