Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 18. 25. juni 1918 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Varmebalancen for forsøk III ved drift med over
hetning, tabel 5, viser et skorstenstap paa 19,4 % og
et samlet resttap paa 5,7 %. Av resttapet falder
1,4 % paa uforbrændte bestanddele i slaggen og
asken og omtrent 1,5 % paa straaletapet fra kjele
overflaten til omgivelserne. Resten tilsvarer tap ved
sot og ufuldstændig forbrænding av gasformige bestand
dele i kullene, og kan kun være litet, da røkgasana
lysen praktisk talt viser fuldstændig forbrænding. Des
uten indeholder det varmetapet i ledningen fra kjelen
til temperaturmaalestedet foran maskinen (12 m. rør
av 5" indv. diam., varmetap ca. 8 VE/kg. kul).
Den procentuelle utnyttelse av kullenes varme ved
produktion av mættet damp er omtrent den samme
som før indbygning av overheteren, idet formindskelsen
av røkgastemperaturen som følge av overhetningen blir
utjevnet ved økning av røkgashastigheten og hvirvel
bevægelsen ved indbygning av overheterslangene i røk
rorene. Overheteren benytter til tørring av dampen
x,6, til overhetning 4,7 % av kulvarmen. Hvis der
forutsættes samme forbrænding, maa den samlede op
tatte varme av overheteren betragtes som indspart,
idet denne dækkes ved sænkning av utgangstempera
turen, d. v. s. en formindskelse av skorstenstapet. Kul
besparelsen i kjelen som følge av overhetningen er
ved forsøkene omtrent 9,4%, hvorved 74,2% av den
producerte dampmængde overhetes.
Ved indbygning av overheteren tiltar strømnings
motstanden i røkrørene, og undertrykket i skorstenen
maa være tilsvarende større ved samme røkgasmængde.
Det kan være av interesse at indskyte endel tal angaaende
dimensionering av træktversnittene og risten, som erfaringsmæssig
tillåter at opnaa gunstige trækforholde.
4) Skorstenstversnittet 1/4_5 —V5 av ristflaten (belastet som nævnt
i punkt i). For stort dimensionerte skorstener kan formind
skes ved avdeling av et segment med en lodret blikvæg.
5) Anordning av en støvschott foran kjelene.
6) Omhyggelig tætning aw røkfangklappene.
Kjeleanlæg med naturlig træk, som arbeider utilfredsstillende,
kan forbedres ved anordning av kunstig træk, f. eks. ved
indblaasning av trykluft under risten ved hjælp av en liten
ventilator eller indbygning av en sugetrækpropel i skorstenen.
Dampforbruket for hjælpeøiemed, 734 kg./t. ved
forsøk II og 1 280 kg./t. ved forsøk III, er ved begge
forsøk større end normalt paa grund av damp til
hjælpefødepumpen, der under forsøkene blev benyttet
til transportering av fødevandet istedenfor maskin
pumpen. (Dampforbruket anslagsvis 4 til 5 % av føde
vandsforbruket.) Det største forbruk av bjælpedamp
falder paa styringsmaskinen, et litt mindre (anslags
mæssig 200—250 kg./t.) paa lysmaskinen. Den store
forskjel i det samlede dampforbruk ved de to forsøk
ligger i forbruket til skibets opvarmningsanlæg, som
kun var i drift ved forsøk III.
Hjælpemaskinernes spilddamp blir for en del ut
nyttet til opvarmning av fødevandet og forøker i
gjennemsnit fødevandets temperatur med 37,8° i for
søk II, 25,1° i forsøk III. I regulær drift blir des
uten spildamp-kondensatet delvis vundet tilbake ved
indføring i kondensatoren med forholdsvis høi tempe
ratur, mens det under forsøkene som spævand tilsatte
sjøvand kun hadde en temperatur paa 10,5° og 5 0.
i) Ristbelastning pr. qm. 65 —78 kg./t. ved naturlig træk.
95—120 > > kunstig »
De nedre tal gjælder for mindre anlæg, specielt for damp-
skibe paa indsjøer, de høie tal for midlere og større sjø
gaaende skibe.
2) Tversnit over ildbroen (avh. av skorstens høide og andre for-
hold, som har indflydelse paa trækken) :
V5 til i/y av ristflaten ved naturlig træk.
Vo ’ V7 * * > Howdens >
3) Diameter av røkrørene ved nyanlæg ikke under
3 1/4" =83 mm. ved naturlig træk.
3" =76 mm. » kunstig »
Lufttemp. i kjelerum . °C. 36,8 34, S 20.1
Røkgastemp. i skorsten > 357 353 298
Røkgasens sammen-
sætnifig kulsyre. . . .°/0 — 9,97 9,4
surstof ...» — 9,53 9,7
Træk gjennem kjelen
kg./qm. 8,6 10,8 11,1
T
ab e 1 5-
Varmebalance for forsøk III.
VE. 0/
lo
Nyttiggjort varme i kjel pr. 1 kg. kul 3881 68,6
— >— i overheter 360 6,3
Skorstenstap 1096 19,4
Tap i slag og aske 81 i,4
Rest (straaling, ledning, uforbrændte gaser, sot
o.s.v.) 242 4,3
Brændværdi av kullene 5660 100,0
Observationerne ved hovedmaskinen er sammen-
stillet i tabel 6.
T
abel 6.
Midlere observationer ved maskinen.
Mættet overbetet
damp damp
Forsøksdag 9-10/6-13 27/4-15
Forsøksnummer II III
Forsøkstid I 0°°-23° 130-630
Forsøksvarighet 4/30 5/00
Damptryk i kjelen kg./cm.2 abs. 12,59 12,82
Spee. dampmængde foran mask.... 0,96 —
Damptemperatur > » ... . .. °C. — 287
Kondensatortryk atm./abs. 0,17 0,16
Kondensattemperatur ... “C. 43i° 45.0
Fylding i H.T. cyl. reducert paa io
kg./cm.2 abs % 66,5 62,0
Midlere omløpstal pr. min 91,60 88,S7
Hovedmaskinens indikerte ydelse:
H.T .HK.; 236,2 245.1
M.T 267,9 240,0
L.T > 293-9 237,5
Samlede ydelse 798,0 722,5
Ydelse pr. I omdreining ) 523,2 488,5
Fødevandsforbruk . . kg./t. 54S0 4640
Hovedmaskinens forbruk . . > 4746 3360
Hjælpemaskinernes forbruk 1 734 1280
Hovedmaskinens dampforbruk
kg./HK.; /time 5,95 4,05
Varmeforbruk
henført til o° fødev.temp. . VE./FIK.; lt. 3863 3359
€ < kondensattemp. . — > 360S 3 1 5°
Kulforbruk total . .kg./t. 739 706
> pr. HK.; /t . . .kg. 0,926 o,977
Kulforbruk reduceret paa kul av 7000 VE.
brændværdi:
incl. hjælpemask kg./HK.;/t. 0,83 o,79
excl. » » * 0,71 0,00
164 ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT 1918, No. 18
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
