Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 21. 25. juli 1921 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
[T„.-Tav f
wv = -s i a
0-
7 -
wv
4 -f -Ce |(1iu7/ ToC]c 8 0,5 “j- (59>9" 49)’ 3>5
= 1 1 8,5 0 C.
T. =a- w + i -Yw =13,1 -4,63 +9,32 Y4,63
= 80,5» C.
av 34
3 a ci = —— =i3D
wv 2,61
z x* . 9
2 w = wv —;— == 2,61 : = 4,63 watt/dcm.’"
2 -fi I+l
( Tøv Tav ) 2 (49—34)-
ia wv = - = 5—= 2,61 watt/dcm.-
b - 9.32-
Tg = a • w -j— b •j/rw 3 a
viklingens Heri er:
temperaturen i
tapsforholdet, for oljestand i cm.
60
10,35
Z -f- X 2
w Wv ; 2
1
T
ci av
wv
J -Tø (Twv Tøi) • c 4
A. Weber.
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT IH2I, No. 21
Ogsaa i dette tilfælde var værdien av c nøie over
ensstemmende med tidligere angivelser.
F. eks. transformator med ribbekasse, 110 cm.
oljestand Tøv = 490 Twv = 59,9°
tapsforholdet z = 1.
Den høieste temperatur for 160 % belastning skal
bestemmes.
Skal ikke den normerte temperatur av 95 0 C. i
det varmeste punkt overskrides, saa maa der forut
sættes en ytre temperatur av 23,5 0 C,
Ved bibeholdelse av tidligere betegnelser erholder
vi følgende ligninger:
Faktorerne a og b grunder sig paa lovene for
straaling og ledning av varme.
Faktor a er avhængig av maaleresultatet og følger
saaledes alle utallige variationer der er nødvendig ved
forandring av kassehøide, ribbedimensioner og form.
Faktor c er avhængig av arten av viklingernes
opbygning, av hensyntagen til temperatursprang paa
viklingens overflate og i viklingen.
I fig. 7 er fremstillet te
varmeste punkt avhængig av
Fig. 8 viser forannævnte 100 kVA transformators
overbelastningsevne avhængig av den ytre temperatur
ved forskjellige tapsforhold. Herved er gaat ut fra,
at 95 0 C. som slutningstemperatur i varmeste punkt
ikke overskrides.
Fig. 7.
Fig. 8.
168
r r yj o’*0’*
/ / 0,5
/// «.63<*
-12.0 1 1— / //
100 /j’ 7^–
!0
40
0.l
20
o IOO^.V-A.
60 80 100 12.0 140 ieo%
„ /0,2
"
”
_, -^-
’ W^~V~
+«i -+4-
20
30
40
imfei I I I
60 80 100 1M 140 160%
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
