Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 28. 5. oktober 1928 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
E\=E2JrZ}Kh~E’2JrZ\KhoJrZ\KhK=Eu)JrE\K (47 b)
E\k =
/lA- = /2 =
C2
JE10 — E2 -\- Z-ikIw
= p . (46)
T~ v2
ho— /20 = T 7, E-2
02^20
C2 =y2 (45)
Man faar altsaa
Z12Z3 —Z13Z23 Zi2 -j-<2l2 _
yrw rw 2 7 I r~\ Cf * \44j
Z2Z3 — Z 23 +(?2
h — I20 ~\~ I2
u I E2 I ,
h"
PkDk = — • PkK
= — P0PK (43)
?2K Z2IC
Z20 — C)Z2o =Zm
Og
værdi i skemaet
Sammenlignes dette uttryk med (38), ser man at
motsat fortegn av \p\ , idet man skriver
og tomgangsspændingen er
kortslutningsspændingen er
og primærspændingen er
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT 1928, No. 28
inversionsmetode at punktet Dk Paa denne linje er
bestemt ved avstanden
Denne impedans fører den sekundære tomgangs
strøm (reducert værdi):
maalt parallelt med tangenten i P0- Rotormotstanden
r2 kan maales med likestrøm; man gjør herved ingen
feil, da rotorfrekvensen under drift er meget lav. hvor /20 kan maales paa sekundærsiden ved paatrykt
spænding E20 = E2 •
10. » Sekundærforskjøvet« skema*). Transformatorens
superpositionsligninger i lys av tra?isfigurationsteorien.
Ved kortsluttet sekundærvikling er kortslutnings
impedansen mellem primærklemmerne Z\k = Zj.
Denne impedans fører primærstrømmen
Paa lignende maate som i avsnit 9 kan skemaets
»hovedstamme« Zm forskyves til sekundærsiden ved
passe valg av reduktionsfaktor. Sættes altsaa Zf — o
faar man av (24) en ligning til bestemmelse av denne
reduktionsfaktor; løsningen er
Det kan let vises at dette ækvivalente skema
umiddelbart indeholder transformatoreiis superpositions
teori paa anskuelig maate. Det gjælder som bekjendt
at beregne belastningstilstanden ved hjælp av tom
gangs- og kortslutningstilstandene, idet de sidstnævnte
forutsættes kjendt fra tilsvarende maalinger. Her skal
eksempelvis behandles det tilfælde at de sekundære
belastningsværdier E2 , I2 og (p2 er at anse som git.
C\ og C2 er opbygget paa invers maate. Det er derfor
naturlig og praktisk at tillægge argumentet y>2 i C2
Tomgangsforsøket utføres da med en sekundær
spænding lik belastningsspændingen E2 . Er strømtil
førselen herunder paa primærsiden, faar man en tom
gangsstrøm som ifølge skemaet fig. 9 er
(For en symmetrisk transformator har tomgangs
impedanserne like store argumenter (pw — hvorav
følger — yj2 og CiC2 = yv/2 = reel).
Kortslutningsforsøket utføres med en sekundærstrøm
lik belastningsstrømmen I2 . Er strømtilførselen ogsaa
her paa primærsiden, faar man en kortslutningsstrøm
som ifølge skemaet er
I analogi med fig. 6 faaes nu et ækvivalent skema
som vist i fig. g.
Ved aapen primærvikling er toragangsimpedansen
mellem sekundærklemmerne Z2o og dens reducerte
De primære belastningsstørrelser faaes altsaa ved
enkel vektoriel superposition av tomgangs- og kort
slutningsstørrelserne. Denne superposition maa utføres
under rigtig sekundær fasevinkel <f>2 mellem E2 0gl2 ,
hvortil i skeraaet svarer en vinkel cp’2 — (p2 -j-
mellem E2 og E2 . (Forts.)
*) Sammenlign: J. L. la Cour: »Leerlauf und Kurzschluss»,
s. 96 — eller: J. L. la Cour: Zeitschrift fiir Elektrotechnik 1903;
hefte 44, 45, 46. — Se ogsaa: la Cour—Bragstad: Theorie der
Wechselströme 2. opi. 1920, s. 202.
Fig. 9.
356
Ved belastning er prirnærstrømmen ifølge skemaet
h — I20 + h ~ ho 1\k • • • • (47 a)
»——i *
X i“7
/ % t \r-
Ei[ zm~^zto a\Åto
0 i ai
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
