Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 10. 5. april 1929 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
1929, No. 10
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT
noget mindre, Vai noget større. Velger vi noget lavere
verdi for B, noget høiere for s, men iakttar, at produktet
B • s forblir uforandret, vil hverken dimensjoner, vekt eller
pris påvirkes. Dette sees lett av formlene.
Eks. 1: Hoveddimensjonene for en enfase-kjerne-
transformator med naturlig luftkjøling skal bestemmes.
Der er gitt følgende data:
Velger vi B skjønnsmessig = 9400, blir 5= 1,33.
Hertil svarer Vye == 1,6, vai = 2,6 • 1,33 2 = 4,6.
Følgende kolonner blir forandret;
V/e = 911 935 970 1018 1080 1200 1320
Vcu = 1065 1026 980 935 888 828 786
V= 1976 1961 1950 1953 1968 2028 2106
V/ejVcu = 0,86 0,91 0,99 1,09 1,22 1,45 1,68
Tf0 = 1,94 1,93 1,92 1,92 1,93 1,99 2,06
De samlede tap er som det vil sees ikke nevneverdig
Av ovenstående tabeller uttas 5= 10000, s =
1,25 A/mm2. Der forutsettes legert blikk av tykkelse
ö — 0,5 mm. Av kurve uttas for B= 10 000, Vye =
1,8 Watt/kg. Ved den valgte strømtetthet blir vcu —
2,6 • 1,25 2 = 4,05 Watt/kg. Jernfyllfaktoren anslåes til
Cfe — 0,63 (avtrappet tverrsnitt med luftkanaler). Kobber
fyllfaktoren uttas av kurve til 0,22.
forandret, og da dimensjonene er uforandret, blir tempe-
36 noget vesentlig forandret.*) Trans
idlertid nu det gunstigste forhold
gså av rekken for T.
0,6 0,5 0,4
0,091 0,076 0,061
1 100000 1320000 1640000
543000 631000 644000
737 794 802
27,1 28,2 28,6
16,3 14,1 11,4
55 59,2 71,3
3.4 4,2 6,3
675 751 825
193 180 171
3.5 4,2 4,8
1215 1352 1490
783 730 695
1998 2080 2185
1.6 1,9 2,1
675 751 825
772 720 684
1447 1471 1509
1,96 1,97 2,14
raturforholdene neppe noget vesentlig forandret.*
formatoren har imidlertid nu det gunstigste forhold
Vfe
—-. Dette sees også av rekken for T.
* CU
Vi utfører transformatorjernet med skrå hjørner og
finner:
y = 1 0,9 1 0,8
k== 0,152 0.1365 - 0,1213
a = 659000 733000 825000
d* = 460000 474000 492000
d 2 = 678 689 702
d =– 26,1 26,3 26,5
a = 26,1 23,6 21,2
h = 37,2 40,6 44,3
hja = 1,4 1,7 2,1
GJe = 570 585 606
Gcu = 232 223 213
P=G/e /Gcu = 2,5 2,6 2,9
v/e = 1025 1055 1092
vcu = 940 905 865
v = 1965 1960 1957
V/JVcu = 1,1 1,2 1,3
Pfe — 570 585 606
Pcu = 928 892 852
P= 1498 1477 1458
T°/0 = 1,93 1,92 1,92
(Smlgn. hermed
Av tabellen og enn tydeligere av en hjelpekurve
P — f(y) ser vi, at prismmimum ligger mellem y = 0,6
og y — 0,7. Da virkningsgraden er gunstigere ved
y — 0,7, vil man stå sig på å velge kolonne 4. Man
ser imidlertid lett, at prisminimum er meget lite utpreget,
så at også kolonne 3 [y — 0,8) vil gi en fullt försvarlig
utførelsesform.
beregningen av denne samme trans
ryers Dynamobau pag. 551 flg. og
Pichelmayers
formator i
563 flg-)
Den videre nøiaktige gjennemregning av denne trans
formator hører ikke hjemme i dette arbeide og förbigås
derfor. Bare av den grunn, at den foreløbige bestem
melse av hoveddimensjonene aldri kan erstatte den
nødvendige senere finregning, følger, at den innledende
beregning bør være så enkel og översiktlig som mulig.
Den bør ikke fortape sig i endeløse beregninger av
tvilsom nytte.
Vi velger den uthevede kolonne [y — 0,7) som
utførelsesform. Vår metode muliggjør en yderligere for
bedring, idet vi kan skjønne oss til et gunstigere forhold
Vfe
mellem B og s enn oprinnelig antatt. Forholdet ——
’ CU
er ved den valgte billigste transformator 1,4. Som be
kjent bør ved dette forhold være
mest mulig = 1, idet transformatoren da får sin mak
simale virkningsgrad ved full-last. Vye bør følgelig gjøres
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
