Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 32. 15. november 1931 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Tabell 5.
a = 1,2 1,5 2,0 4,0 8,0 16,0 32,0
E r
= 5,22 2,65 1,8 1,26 1,11 1,05 1,025
Er
f/3)) =/ Xb ~. , 2 .)
vkl ** e Xbf-Xa 3
således;
, Xs 4- x xn -j-a x 6 .
a = = j 22)
£," = Er 19)
2 a—l
x» xb .
x = j • • • 21)
xn ~J~ Xb
Den resulterende reaktans (av xn og xf) er som
og denne övertar nu »nettreaktansens« rolle.
Fremgangsmåten er efter Ollendorf**) følgende;
*) ETZ 1930 s. 242. **) ETZ 1930, s. 269.
bekjent:
1931, No. 32
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT
Spenningen mellem generatorklemmen i den sunde
ledning og kortslutningsstedet blir ifølge Ollendorf*)
Restspenningen mellem den sunde og en av de 2
andre faseledere blir således (fig. 9):
Denne beregning gjelder kun for maskiner som er
utstyrt med dempevikling. Er der ingen dempevikling,
optrer der ved topolet kortslutning høie overspennings
spisser i den sunde faseleder, og disse deformerer den
tilsvarende spenningskurve sterkt.
Den virksomme numeriske kortslutningsavstand blir
hvor (a) har samme betydning som før:
x$ 1 xn
a =
xs
Strømmen [lg] deler sig på de to grener i omvendt
forhold til nettreaktansen.
Ligning (20) gir dog også i dette tilfelle et bruk
bart holdepunkt for forholdet mellem effektivverdiene
av restspenningene.
Angående beregning av forbelastningens innflytelse
ved topolet kortslutning se: Ollendorf, ETZ 1930 s. 243.
Ef
I tabell 5 er angitt verdien av forholdet —– ved
h,r
topolet kortslutning for forskjellige verdier av (<7): 13. Kortslutning i nett, som foruten reaktafis
inneholder ohmsk motstand.
Ved de hittil gjennemførte beregninger av kort
slutningsstrømmen har vi gått ut fra at kortslutnings
strømkretsen kun inneholder induktiv reaktans, eller at
denne iallfall er så stor i forhold til den oh?nske 7not
stand at vi kan se bort fra virkningen av den ohmske
motstand. I praksis vil det være tilfelle med de fleste
kraftoverføringer med luftledninger.
12 . Forbelastningens innflytelse på størrelse?i
av kortslutningsstrømmen. Foregår kraftöverföringen derimot i jordkabler, blir
forholdene forsåvidt forandret, som disse ialt vesentlig
representerer ohmske motstander med ganske liten
induktiv reaktans (og eventuelt kapasitiv reaktans).
I visse tilfelle vil størrelsen av generatorens be
lastning før kortslutningens inntreden foruten å
være bestemmende for magnetiseringsstrømmens høide
og dermed indirekte for størrelsen av kortslutnings
strømmen også komme som et direkte tillegg til
den efter det föregående beregnede kortslutningsstrøm.
Rlidenbergs grafiske metode kan imidlertid også
benyttes i sådanne tilfelle.
Ved trepolet kortslutning vil det være tilfelle, der
som en del av belastningen [xé) er avgrenet fra nettet
foran kortslutningsstedet, som antydet i fig. 10.
I fig. 11 er angitt vektordiagrammet for spenningene
i en trefasegenerators kortslutningskrets ved trepolet
kortslutning.
Inntrer der nu en kortslutning ved (k), så vil der
ved generatorklemmene fremdeles være en viss rest
spenning som vil sende strøm gjennem belastningen
[xå) (som antas å være rent induktiv).
Den samlede ohmske motstand i kretsen er
R— rn -f- ra, hvor (rn) er »nettets« ohmske motstand
pr. faseleder og (ra) generatormotstanden pr. fase (den
siste er forsvinnende liten).
Fig. io.
Fig. 9.
454
, Er 11/ , / a \ 2
Er ~ ~2 r’+ 3 L •••
Xyj K
A—i —-— — -i
A I -—/
lill-.
£r/
/
/ r\
“r
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
