Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Elektroteknik
i krets "1" resp. i krets "2"
dii
"dt ’l
d-h
lit
m
Co
_ di2
dt
di1
dt
h c’.
l2 självinduktionsspänningar.
m spänningar på grund av den
ömsesidiga induktansen
mellan bägge strömkretsarna.
21 rotationsspänningar i den
andra strömmens fält.
, = kex + 1
dt
di2
dt
1 ° 12
dix
dt
varur
’20
’10
Äeio em— ho r2 -f- ho
eio Ci2 -f e2o (r’ 1 + ct)
r’ ii
t" c’l2 C21
e10 r2
l — t
- ho
n =
lm — l2 -
r\ -f r,
C12 == C 12 -
På detta sätt erhålles
./ i , . di . dim
e = l{r1 + cl) + dtl1-imc21—dtm
ke= — «c,
di
dt’
dim
in -lm Ta–— i
dt
(12)
(13)
Häri betyda i och im strömstötarna i arbets- ocli
fält-kretsen, som lagras över de ursprungliga
stationära strömmarna i10 och i20. Dessa strömstötar äro
tydligen proportionella mot spänningsstöten e, som
enligt ekv. (11 a) är lika med de vid tidpunkten
t= 0 genom ljusbågens förkortning (eller
kortslutning) upphävda spänningsfallen.
Antag för enkelhetens skull, att strömstötarna
redan nått toppen innan huvudfältet hunnit ändra sig
mycket, eller om man väljer ett annat uttryckssätt:
antag att induktionsspänningarna
di
dt
m och ■
din
dt
l,
äro mycket större än alla övriga spänningar i fält-
1 Vid valet av förtecknet har tagits hänsyn till teorien för
tvärfältmaskiner (jfr avsnitt 4). Vid maskiner med normalt
polsystem är c’ 12 = 0.
2 I detta fall är ei— 0 och r, = svetskablarnas motständ.
kretsen. Under denna förutsättning gäller för små
värden av t approximativt
di di^
l2 (14 a)
dt
m
och
dt
m
(14 b)
Sålunda kunna båda strömkretsarnas
spänningsekva-tioner uttryckas på följande sätt:
et = e, -f ix r, = i2 c21 + -J?- m — it (r^-f ej— ~ h (5)
Införas dessa antaganden i ekv. (12), följer för den
maximala strömstöten L„„ i arbetsströmkretsen
(di
\dt
e
-. = 0
’max
di„
dt
= 0
(6)
Antages vid tidpunkten t = 0 ett stationärt
tillstånd ^ = oj erhålles härför (index 0)
eio — eio + ho ho = ho 6’2i — ho (r’i -|- ci) (?)
n + c
Substitutionen
C21 m\
H cT v
ri + Ci v
= - (15)
21
m
(16)
(«)
(9)
r> r 4 c< c (10)
’ 1 ’ 2 i c 12 <-21
Yid tidpunkten t — 0 förkortas (eller kortslutes)2
plötsligt avståndet mellan svetselektroden och
arbetsstycket, så att hädanefter ekv. (5) och (6) gälla.
Vi subtrahera (5) från (7) och (8) från (6) och införa
några förkortningar:
e = el0 — el + ho (rl0 — r,) (11 a)
’’20 (11b)
(lic)
(lid)
V = 1 ,
h
kan kallas för "motkompounderingens
verkningsgrad". Den unger nämligen förhållandet mellan
motkompounderingens inflytande vid plötsliga
strömstötar och vid stationär belastning.
Det kan lätt visas, att r\ i huvudsak bestämmes av
läckningen mellan magnetlindning och
huvudström-krets. Vid en överström i minskas generatorns
huvudflöde, varigenom i magnetlindningen induktions-
spänningen m i armaturlindningen
rotationsspänningens minskning med —ic1 förorsakas
läckfält funnes, skulle sålunda m och cl
Om inga
vara olika
m
uttryck för ett ocli samma flöde. Förhållandet
skulle då icke heller influeras av järnmättningen. På
liknande sätt bestämmer den fluxändring, som ger
dm/i.
Fig. 9 Ersättning av ljusbågens statiska
karakteristik genom en rät linje.
spänningsökningen im c21, även huvuddelen av
själv-di
induktionsspänningen l2 i magnetlindningen. Utan
m ;
dt
läckning vore sålunda oberoende av mättningen
m l
c
L2
C21
(17 a)
På grund av läckningen mellan magnetlindning och
huvudströmkrets är i verkligheten
C21
Cl
m, < l2
2 jan. 1937 ir>
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
