Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk. Tidskrift
Efter passning har man kommit till en säkerhet av
ra = 2,6 således
n ■ N = 2,6 • 70 000 = 182 000 .kg
och
n • M — 2,6 • 202 000 . 525 200 kgcm
Försöksvis antages E1 — 2 040 000 kg/cm2
Sålunda blir
n2 • 2 040 000 • 6 335 „
Ne = -45Q2-= 630000 kg-
och knäckningssäkerheten
v = NE/nN = 630000/182000 = 3,461.
Man får då
i i 1)028 i
a — 1 r q-t ~ i’418-
3,461 — 1
De båda kantspänningarna bliva
av 2,6-70 000 _ 1,418-2,6-202 000 _
n2~ 11177 ~ 426" "
= — 1629+ 1748
Oi — — 3377 kg/cm2 a2 = + 119 kg/cm2
Man skall nu kontrollera Et och n
3 377 i 110
Et = –X–- 1 000 = 2 050 000 kg/cm2
1,648 4" 0,057
3377 — 119 „
W = 2+(3,O8-2).....2.3377- =2,52
således en mycket god överensstämmelse med
antagna värden.
Ex. 2.
Även i detta exempel tankes en I-balk belastad
med en tryckkraft och ett moment av en jämnt
fördelad last. Siffrorna äro här valda, så att Iji
kommer på elastiska området, sålunda l — 5,3 m,
N = 17 000 kg, M = 100 000 kgcm. Grundsäkerheten
skall vara 4-faldig. Genom passning visas, att
Dip 18 är en lämplig dimension. För denna är
Iv = 1 363 cm4, Wy= 151 cm3, A = 58,36 cm2,
iy - 4,83 cm
sålunda blir l/i = 108.
Värdet på E1 kommer att ligga mycket nära värdet
på E. Antag E1 = 2 080 000 kg/cm2.
Härav
ti2 - 2 080 000-1 363
Ne=-5202––-= 103 500 kg.
På försök antages ra — 2,4-faldig.
Man får
103 500
" _ 2,4-17 000 _ ’537
samt
1,028
2,537 — 1
De båda kantspänningarna bliva
öl_ 2,4 -17 000 _ 1,669 -2,4 -100 000 _
o2 5 8,36 151
= — 699 q= 2653
Ö1 = — 3352 kg/cm2 a2 = + 1 954 kg/cm2
Kontroll utföres
= 3252 + 1954 ^ Q(){) = g ogl 000
1,620 + °)980
3352— 1954 „
n = 2,oo + (4,oo — 2,oo)—2T3352— = ’42’
Överensstämmelsen är således mycket god.
a = 1
1,669.
Ex. 3.
För detta exempel väljes belastningen så, att man
närmar sig ren knäckningsbelastning. Vi ställa
sålunda frågan: Huru stor last N kan en sträva enligt
ex. 2 bära, om ingen sidobelastning finnes, men lasten
N är 0,5 cm excentriskt placerad i strävans vekare
riktning? Även i detta exempel antages 4-faldig
säkerhet. Enligt Eulers formel med £=2100 000
kg/cm2 får man knäckningsbelastningen Nk — 104 500
kg (ot = 1 792 kg/cm2). Högsta tillåtna belastningen
blir sålunda
N„
26100 kg.
Vi undersöka, 0111 strävan kan bära 25 500 kg,
excentriskt placerade. En liknande försöksberäkning, som
i förra exemplet ger, vid ett antaget värde n = 3,3,
v = 1.224, a = 1 + T = 6,51.
1,224 ■
Härav
Oj = — 3 238 kg/cm2 och o2 = + 390 kg/cm3
E11 antagen säkerhet ra =3.35 ger v = 1,216 samt
a — 6,99
Härav
a1~ — 3 440 kg/cm2 och o2 — 514 kg/cm2
Säkerheten ligger sålunda mellan 3,35 och 3,30. Mot
kantspänningarna ’■— 3 238 och -f- 390 svarar ra =
■= 2,90, vilket är avsevärt mindre än det antagna
värdet 3,30. Man bör emellertid observera, att då
nN närmar sig Nh stiger a mycket hastigt.
Undersöker man förhållandena för ett mindre V-värde,
t. e. N = 24 000 kg, finner man för n — 3,3
kantspänningarna ot = — 2 600 kg/cm2 och a2 — — 290 kg/cm2,
vilka värden svara mot ra = 3,1, således närmare det
antagna värdet 3,3.
En jämförelse med huru dessa tre exempel skulle
utfalla enligt tyska beräkningsgrunder kan vara av
intresse. För att få en riktig jämförelse bör man
beräkna a>-värdena ur de kurvor för St. 52, som
finnas angivna å fig. 3. Ur denna erhålles för
Iji = 59,8 æ = 1 700/1 099 = 1,55
l/i =108 co=l 700/448 = 3,so
Enligt den tyska formeln (1) får man sålunda med
belastningar enl. ex. 1
_ 1,55-70000 203 000 _
" """+ 426 ~
enl. ex. 2
111,7
962 -f 474 = 1 436 kg/cm2
3,80-17 000 100 000
58,36 ’ 151
= 1 107 -f 662 = 1 769 kg/cm2
samt enl. ex. 3
_ 3,80-25 500 25 500-0.5 _
"58^ + 151 —
= 1 660 + 84 = 1744 kg/cm2.
Den tillåtna ansträngningen är 1 700 kg/cm2.
Formlerna giva således goda värden för ex. 2 och 3,
felet är endast 4 resp. 2,6 %, men för ex. 1 är
överensstämmelsen betydligt sämre. Avvikelsen är här
18 %, men större avvikelser kunna erhållas för andra
belastningskombinationer.
20
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
