Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 19. 5. juli 1918 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Den ikke utnyttede varme er delt i varmetapet
ved ufuldstændig expansion og i de øvrige varmetap
som omfatter tapet ved ufuldstændig kompression,
tryktapet ved gjennemstrømning av styringsorganene
paa indløps- og utløpssiden, tap ved lækage gjennem
styringsorganer og stempel og tap ved vekselvirkning
mellem dampen og cylindervæggene, samt straaling.
Det viser sig at for mættet damp er 68,8 °/o, for
overhetet damp 75,7 % av den tilførte varme nyttig
gjort til indikeret arbeide, mens de samlede varme
tap (foruten ufuldstændig expansion) ved overhetnin
gen avtar fra 17,5 til 14,1 %, tiltrods for at den
disponible varmemængde er større for overhetet damp
(180 imot 154,5 VE) og at fyldingen i H.T.-cylinder
og endeexpansionstrykket er mindre.
Varmetapene er allerede for mættet damp forholds
vis smaa og viser tydelig at den varmeteknisk seet
mindre gunstige virkning av styringsorganenes og
kanalenes store skadelige overflater som følge av den
relativt korte slaglængde og store skadelige rum og den
manglende cylinderopvarmning for en del ekvivaleres
ved de store cylinderfyldinger og den sammentrængte
konstruktion av cylinder og sleideskapene som benyttes
ved skibsmaskiner. (For stationære stempelmaskiner
av samme størrelse er varmetapet ved anvendelsen
av overhetet damp ikke væsentlig mindre end det
her konstaterte varmetap paa 14,1 n/o, seiv ved
anvendelse av ventilstyring. Kun ved større maskin
enheter og meget omhyggelig konstruktion og verk
stedsarbeide kan tåpene reduceres til ca. 10 %.)
Betragter man arbeidsydelsen i de forskjellige cy
lindrc saa viser høitrykcylinderen en økning av varme
utnyttelsen fra 81,2 til 85,1 % som følge av expan
sionslinjens steilere forløp og større tilnærmelse til
adiabaten ved samtidig større exspansionsgrad. Varme
tapene avtar fra 14,2 til 12,2 °/o- I mellemtrykcylin
deren øker virkningsgraden fra 79,3 til 81,1 %, og
den gunstige indflydelse av dampens større varmeind
hold kommer til uttryk i varmetapenes reduktion fra
16,9 til 13,0%- I begge cylindre er utnyttelsen
allerede ved mættet damp forholdsvis høi, som følge
av den store cylinderfylding.
Den paafaldende økning av lavtrykcylinderens nyt
tige arbeide fra 53,4 til 61,9 % av det teoretisk
disponible arbeide skyldes fremforalt en formindskelse
av tåpene ved ufuldstændig expansion paa grund av
det lavere endeexpansionstryk (0,42 mot 0,57 kg/cm. 2
abs.). Samtidig er trykfaldet mellem L.T. -cylinder og
kondensator gaat ned, idet baade dampmængden og
dampens tæthet er blit mindre. De øvrige varmetap
i cylinderen undergaar ingen større forandring, hvilket
ogsaa allerede fremgaar av diagrammenes forløp i
fig. 9 c og 10 c.
Hvad arbeidsfordelingen paa de forskjellige cylin
dre angaar, saa forøker overhetningen hovedsagelig
høitrykcylinderens og i mindre grad mellemtrykcylin
derens arbeidsydelse pr. kg. damp, mens lavtrykcy
linderens arbeide blir litet forandret.
Tryktidsdiagrammet fig. 1 1 viser (ved optegning
av tryksvingningene i cylinder og sleideskapene av
hængig av tiden for en omdreining) for forsøk II damp-
strømningen gjennem maskinen og de optrædende
tryktap ved overgang fra en cylinder til den følgende.
Ved den foreliggende veivvinkel paa 120° og anord
ningen med H.T., M.T., L.T., i dreieretningen efter
hinanden, arbeider topsiden væsentlig sammen med
top og bundsiden sammen med bund, dog saaledes
at der ved begyndeisen av topsidens fylding före
ligger en forbindelse med den foregaaende cylinders
bundside og omvendt, som vedvarer til kompressio
nens begyndelse i den foregaaende cylinder og er
aarsaken til den synlige tryksænkning i alle diagram-
mer mot slutten av utstrømningen. Trykdifferencen
mellem sleideskap og cylinder for indløps- og utløps
side, som er bestemmende for dampens hastighet
gjennem styringsorganene, er forholdsvis liten, da de
lave omløpstal muliggjør forholdsvis store aapnings
tversnitte.
Kulbesparelse ved indbygning av overheteren.
De foreliggende undersøkelser gir et indblik i
maskin- og kjelanlæggets indre arbeidsforhold og til
låter en bedømmelse av overhetningens varmetekniske
indflydelse. Hvad angaar varmebesparelse som op
naaes ved indbygning av overheteren, saa kan denne
under forøvrig overensstemmende driftsforholde bereg
nes av kjelvirkningsgradens økning fra 68,4 til 74,9
% og den samtidige reduktion av hovedmaskinens
varmeforbruk fra 3608 til 3150 VE/HK i til 20,2 %,
forutsat at kjelanlægget kun vilde levere damp til
hovedmaskinen. Den effektive besparelse blir mindre
end 20,2 °/o, da kjelen samtidig leverer mættet damp
til hjælpemaskineriet og opvarmning, hvis kulforbruk
ikke undergaar nogen væsentlig reduktion. Kul
besparelsen ligger omtrent ved 18 til 15 % og av’
hænger av, om ved siden av det øvrige hjælpemaski
neri ogsaa lysmaskinen og opvarmningsanlægget er i
drift. Kulforbruket under forsøkene kan ikke umiddel
bart sammenlignes, da hjælpedampforbruket var større
for drift med overhetet damp somfølge av forbruket
til opvarmning av skibet, mens samtidig kullenes
brændværdi og fødevandets forvarmning var mindre.
Det vigtigste spørsmaal for rederiet om hvorvidt
den beregnede kulbesparelse ogsaa blir opnaad i læn-
K6/cm
|3 KJELTRYK *
Ip U.U 11nt U| 1 u Qjjj "1
|| TOP / BUND /
/ löt
°“
— TID FOR | OMDR -0,0910 gck.
Fig. 11. Dampstrømningen gjennem maskinen: Samtidige damp
tryk i cylindre og sleideskapene under drift med mættet damp.
174 ÉLEkf ROTEKNISÉ TIDSSKRIFT 1918, No. 19
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
