Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 35. 15. december 1923 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Synk. Eff.
Kond. Tap.
ca. % ca. %
100
79
100
45 68
55.8 62.2
100
AE = c-wt.
hvor £= r -j- *tg99 2 =OE
1923, No. 35
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT
Vi ser altsaa herav, at mens effektfaktorens
størrelse (regulering av faseforskyvning) spiller en over
ordentlig stor rolle for spændingsreguleringen ved de
store ledningstversnit, saa spiller den en forholdsvis
liten rolle ved de smaa ledningstversnit.
Likesaa ser vi av diagrammerne, at vi ved at
foreta en kunstig variation av faseforskyvningen kan
regulere paa konstant avsenderspænding og konstant
mottagerspænding, d. v. s. konstant spændingsfald,
ved varierende belastning og vi kan av diagrammet
avlæse de faseforskyvninger og de kapacitive eller
induktive synkron-kondensator-ydelser som utkræves
hertil ved de forskjellige belastninger.
Anvendelsen av synkronkondensatorer for spæn
dingsreguleringen er saaledes først og fremst paa sin
plads ved kraftoverføringer med store ledningstversnit.
(Her har de selvfølgelig og=aa sin største økonomiske
berettigelse, idet utgifterne til anskaffelse av konden
satoren kompenseres av besparelserne i lednings
material eller ved et reducert effekttap).
Indvirkningen av ledningsmaterial, tversnit og fre
kvens paa spændingsvariationen og dermed paa spæn
dingsreguleringen fremgaar ikke uten videre av dia
grammerne fig. 14 og 15.
For de smaa tversnit kommer hovedsagelig induk
tionsregulatorer i betragtning for spændingsreguleringen,
hvor ikke anvendelsen av overkompounderte spændings
regulatorer i kraftstationen er tilstrækkelig.
Derimot gir den av mig angivne grafiske metode
(fig. 17) et klart billede av alle de forskjellige fakto
rers indflydelse paa spændingsvariationen og spændings
reguleringen.
For spændingsvariationen har vi (naar vi bortser
fra kapacitetsvirkninger);
Fig. 2 1 viser tversnittets og frekvensens indflydelse
paa spændingsvariationer ved samme overførte effekt,
mottagerspænding og faseforskyvning (cos (p2 — 0,8).
En økning av tversnittet fra f. eks. 35 mm. 2 til
70 mm. 2 reducerer spændingsvariationen med ca. 40%.
En reduktion av frekvensen fra 50 til 25 reducerer
spændingsvariationen med ca. 29% ved et lednings
tversnit av 95 mm.2 og med ca. 11% ved 16 mm.2.
Frekvensens indflydelse er saaledes likesom fase
forskyvningens langt større ved de store end ved de
smaa ledningstversnit.
Faseforskyvningens indflydelse paa spændingsvari
ationen ved konstant belastning (og konstant E%) og
ved forskjellige tversnit fremgaar av fig. 20,
Ved en faseavstand av D— 120 cm. og et led
ningstversnit av a— 95 mm.2, vil f. eks. en forbedring
av effektfaktoren fra 0,7 —0,95, (hvortil der utkræves
en synkronkondensator, hvis kVA er 70 % av den
overførte effekt) bety en reduktion av spændingsvaria
tionen av 45%•
Ved et tversnit av 16 mm2 og samme faseavstand
medfører den samme forbedring av effektfaktoren en
reduktion av spændingsvariationen av kun ca. 18,5%.
Ved konstant «p2 og E2
o Utgangspunkt: a — 70°, cos(p2 = o,75
D - 180
ca. °/(
Forskjellige metoder til at reducere
spændingsvariationen
1 Økning av tversnittet til 95°
2 Opdeling paa 2 ledningstversnit 2 x 35°
3 Forbedring av cos <p a fra 0,75 til 0,91
4 5 > » > 0,75 » °>95
5 Forandring av frekvens fra 50 Ul 25
Fig. 22.
Fig. 20 Og 21.
Fig. 22 kan opfattes som eksempel paa en grafisk
diskussion av de forskjellige faktorers indflydelse paa
spændingsvariationen og spændingsreguleringen.
Vi ser bl. a. herav, at det vil være langt fordel
agtigere at anvende en synkronkondensator til reduk
tion *av spændingsvariationen end at anvende en frek
vens av 25 for overføringsledninger med frekvensom
formere i mottagerstationen.
266
Eksempel.
* 95° 70° 35°
0v
f ’ 50 \
X A\\ \ O£ - EE’
02 f =25 \V N\
XA\A \ \2 -
W\\ \ —
0 O Oz ~‘ 68 £’ io ’ iz ’ ii
% «VA •*
0.5 95’ ’ 6°
O.V P-«° ;— r~
05 r\\
O.Z I \ A X’o
* g V&. -A*’
flj. \
o 0.1 02 OV 6 07 08 03 ~o A izTi 14Is
|b f- 70% kva -
O.s | 95° 70° 50° 35° 25° -<6 0
04 * r
• ’"’x v\ x
0» • \_ v X \ r
f.8s-rfV\\\ \ \o
o.i \\\ \ \ \ \
I K l\H l\ A \.\-
O 0-1 02. 0.5 0.4 0.5 0.6 0,7 oa 0.9 -j.o Al iz 1.3 1.4-
fO.—
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
