Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 2. 15. januar 1924 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
rc p
A-m j
Xs — 1 r ( EK —EI 3 )
21
Ixs = — [Ek —eY3 )
2
Fm = — i—Y 2 kWI —Au
2 \7t p ]
oWHPr
Xs T" Xm
a\“\ — — =I xs hvor xs —x\ -f- X2 £k £y T 7<
Herav faaes 6 = T = —
lesulterende klemmespænding blir a\b\ = EK. Ek E\ 3 1—- u
-ø-m+WF
Her er Ia Epa[, Ii,\_pb[
Ek Ek’ Ek
Total reaktansspænding: AC = I{x\
~ OE — OA.
a \b\ —Ek
b 1 c1 = E*’
ci a i = Ek"
AB = Ix-, DE = I rE
2
BC = Ix2
Ek-eVI
Xs = X\-\- X2
2/
pr. fase öE. _ £
2 t
tf = ro Ek
Xs -t- x’m = Ek-\-ÉY3
i hg- iS-
hvorav
Man observerer spændingerne
Av fig. 13 sees:
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT 1924, No. 2
disse EMK-er i de strømførende faser kræves en kom
ponent av klemmerspændingen av størrelse E\ 3 eller
Dette er Dreyfus’ formel. Av fig. 15 findes den
totale spredningsreaktans:
For maaling av E forutsætter Dreyfus og Andro
nescu tilgjængelig nulpunkt i statorviklingen. Ved den
maskine som blev benyttet til nærværende undersøkelser
var imidlertid nulpunktet ikke tilgjængelig, og det skal
vises at dette heller ikke er nødvendig for at utføre
maalingerne. E kan nemlig beregnes av de klemme
spændinger som maales mellem alle tre faser. Man
finder da nogen usymmetri i de maalte spændinger,
hvilket fremgaar av fig. 16 som viser maskinens fuld
stændige spændingsdiagram under hensyntagen til jern
tap og strømvarmetap.
Fig. 14b og 15 gjælder en enkelt fase i maskinen.
Ser man bort fra jerntap og strømvarmetap, blir spæn
dingsdiagraramet for hele maskinen som vist i fig. 13.
Resultefende klemmespænding blir a\ b\ = EK.
Blondeis koefficient for totalspredningen kan skrives:
Vi vil søke betingelsen for at man ved denne
metode skal faa samme jernmætning som ved normal
drift. Betegnes maskinens magnetiseringsstrøm som
trefasemotor med /m saa er amplituden for statorvik
lingens MMK:
/ 1 1
hvor x„, = .= rry- er maskinens »indre« reaktans«
Vtn nt
svarende til hovedfeltet (cfr. fig. 14b).
Kaldes magnetiseringsstrømmen ved drift som en
fasemotor li , faar man i hver av maskinens to strøm
førende faser en pulserende MMK av amplitude
Av figuren findes let JSY3 =V. • E/c
Her er: OA – CD —h\
2
Det til fig. 14b svarende spændingsdiagram er vist
Fig. 14a viser en almindelig enfasemotors ækviva
lente strømkreds med en sakking s, og herav avledes
den ækvivalente kreds for en trefasemaskine ved drift
som enfasemotor i synkronisme (s = o), fig- 14 b. Man
kan nemlig her sætte admittancen Ya o i parallel
kobling med den alt overveiende admittans
Fig. 15.
Fig. 14b.
Fig. 14 a.
Fig. 16.
12
x, r, x, r, £ \ \
«YCTOTV\/W\A-<? ef/TRrørs/WW–?–, *\ \*
kl ’ i
yj r« ff
g "E \
E i x, *J \
J ’ J J.J £"
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
