Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 8. 15. mars 1926 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
k e
T=
cos cp l
k x • <?•/• coscp
k x •e • z cos (p
Da =Db
D6 (k% •e* -f- kz ’’V <*> >
Da =kx ’ e• i • cos • cp ,
Unter 3tatton U
FeMerste/Je Jf Jf
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT 1926, No. 8
hængighets-, spændingsavhængighets- og strømretnings
avhængighets-principperne. Vi vil bli klar over disse
tre principper ved betragtningen av nedstaaende figurer.
kjerne, hvorav f. eks. de to ytre ben har en spænd
ingsvikling, mens det midtre har en strømvikling. Det
paa aluminiumsskiven virkende dreiningsmoment Da er
proportionalt med produktet av den magnetiske
induktion i de to ytre og det mellemste ben, eller
med andre ord proportionalt med produktet av net
spændingen og fasestrømmen, altsaa
hvor k1 er en av relæets konstruktionsdata avhængig
konstant og cp er faseforskyvningen. Saasnart skiven
begynder at rotere, bremses den av et bremsemoment
Di som skyldes de ved magnetfeltet inducerte hvir
velstrømme i skiven. Dette bremsende moment kan
uttrykkes ved ligningen
hvor Æ2 og Æ3 er konstanter, mens co er skivens
vinkelhastighet. Aluminiumsskiven indstiller sig paa
et saadant orndreiningstal, at begge momenter holder
likevegt. Man faar altsaa
Da relæets utløsningstid T er omvendt propor
tionalt med co faaes
Ved en patentert dimensionering av viklinger og
jern lar det sig gjøre at holde kz saa liten at den
bortfalder i forhold til og ligningen gaar dermed
over til
under samme forhold, hvorav sees at man likeledes
vil faa en selektiv virkning ved at anvende overstrøm
relæer, hvis utløsningstid avtar med avtagende spænd
ing. Men som det sees av fig. 10 vil begge principper
slaa klik ved en enkelt gjennemgangsstation. Her er
Nåar vi foreløbig ser bort fra cos (p blir saaledes
relæets utløsningstid proportional med kvotienten av
netspændingen og ledningsstrømmen eller med andre
ord proportional med ledningsimpedansen. Da impe
dansen pr. længdeenhet i regelen er konstant eller
paa det nærmeste konstant blir saaledes utløsningstiden
proportional med ledningslængden. De relæer som
befinder sig nærmest feilstedet vil altsaa virke hurtigst.
Hvis energien er rettet mot samleskinnerne er relæet
spærret.
Befinder et relæ sig i nærheten av et kortslutnings
sted vil spændingen være saa lav at dreiningsmomentet
blir utilstrækkelig. Desuten vil aluminiumsskivens
træghet ha en uheldig indflydelse paa utløsningskarak
teristiken. Av disse grunde er relæet utstyrt med et
enkelt strømrelæ, som ved optrædende overstrøm
accelererer aluminiumsskiven. Denne faar derved et
orndreiningstal som tilsvarer den ved forsvindende
spænding optrædende korteste utløsningstid. Efter at
kortslutningen er utkoblet dreier strømrelæets kjærne
ved sin egenvekt aluminiumsskiven tilbake til utgangs
stillingen og bevirker en mekanisk laasning av ut-
baade strømstyrken og spændingen den samme paa
begge sider av stationen, hvorfor selektiviteten ophører.
I dette tilfælde vil beskyttelsen bare kunne gjøres
selektiv ved at anvende relæer, hvis utlösning er av
hængig av energiretningen. Det er saaledes indlysende
at en kombination av alle tre principper vil føre til
den størst mulige selektivitet. Ved Biermanns’
distancerelæ-system er dette gjennemført med bibehold
av en enkel konstruktion.
l er bygget efter Ferraris-princippet og be
staar av en aluminiumsskive og en trebenet magnet-
Fig. 8 viser strømfordelingen i et maskenet
med to kraftstationer og to fødepunkter nåar en kort
slutning optrær paa det med kryds merkede sted.
Strømstyrken er størst i den beskadigede del av nettet.
Anvendes altsaa overstrømrelæer, hvis utløsningstid
avtar med økende feilstrøm, saa vil derfor beskyttelsen
være selektiv, idet bare den beskadigede del vil
utkobles. Videre er i fig. 9 vist spændingsfordelingen
Fig. 8.
(Jnter Statton J
Fig. 9.
Fig." 10.
zur Zentrale J Durcfiffongstat/on zur Zentra/e Æ
102
—x * 000Amp
?ooo*rifi ), |
I 3000Amp
JIS/ "V s >"
HuruchIM-Sf Jo/;
co POMjmp VNk P
,^rel|e Auå/öseze/t aes fteJon
— HurzSCfiUMS-Spannung
norzscn/uu •Spannung
-<——*— °-0-c
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
