Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 20. 15. juli 1930 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Trepolet trykkluftbryter. Rekke 10, 600 Amp.
7
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT
No. 20, 1930
og de utgående ledninger benytte reléer hvis utløsetid
er uavhengig av strømstyrken. Utløsetiden vil variere
mellem 5 og 2 sek.
effektiv, spenning umiddelbart efter bruddet 10,5 kV,
utkoblet ydelse bestemt efter reglene i de siste tyske
normer 380 000 kVA, lysbuens varighet 2,5 halv
perioder, koblingsarbeide 400 kW/sek., koblingshastig
het 2,9 m/sek., overtrykk i kjelen 11 atm., gassmengde
28 Itr., utslynget olje 2 Itr.
Bryterne i fordelingsnettet innstilles for tilsvarende
mindre utløsetid, så man opnår selektivitet i nettet.
I anlegg hvor kablene blir for varme hvis kortslut
ningen skal vare i et sekund eller mer, har man an
vendt brytere, hvis tidsinnstilling er avhengig av strøm
styrken. Ved meget store strømstyrker vil en sådan
bryter utløse så hurtig som bryterkonstruksjonen tillåter.
En normal oljebryter med sådanne reléer vil bryte
0,1 0,4 sek. efteråt strømmen er opstått, og det vil
bli en beregningssak om bryteren kan opfylle sin
hensikt å beskytte mot for stor opvarmning av kabler
etc. Ved kortslutninger ophører i dette tilfelle selek
tiviteten i anlegget, og man må ta med på kjøpet at
alle brytere som ligger efter hverandre, kobler ut samtidig.
I den senere tid er det arbeidet meget for å skaffe
hurtigbrytere også for vekselstrøm. Det er blitt utført
flere sådanne brytere med hvilke man har fått utkob
lingstiden ned til 0,02 sek. fra strømmen optrær og
til bruddet skjer. Utkoblingsmeksnismen for bryterne
utføres efter de samme prinsipper som for likestrøm.
Et meget viktig apparat er strømtransformatoren.
I kraftfordelingsanlegg med midlere spenning vil man
i stor utstrekning anvende stfømtransformatorer i nor
mal utførelse med olje- eller massefylning. Ved å ut
føre jernåket på en sådan strømtransformator med 3
ben og opdele sekundærviklingen med en hovedvikling
på det midtre ben og hjelpeviklinger på de 2 andre,
opnår man at feilvinkelen mellem den primære og
sekundære strøm blir meget liten og at strømtransfor
matoren får en meget stor nøiaktighet. Anvender man
dette system for strømtransformatorer, hvor man kun
forlanger en nøiaktighetsgrad som angitt i normene
for de forskjellige klasser, så kan man utføre en så
dan strømtransformator med samme jerntverrsnitt og
den samme sekundære ydelse med kun ca. 600 am
pérevindinger hvor man før måtte anvende ca. 1200
ampérevindinger.
Derefter blev en trykkluftbryter rekke 10 for 600
Amp. normalstrøm og for en garantert utkoblingsydelse
av 300 000 kVA prøvet. Først blev der foretatt en
utkobling med 340 000 kVA og derefter en med
570 000 kVA. Et oscillogram viste resultatet av dette
forsøk: Spenningen før kortslutningen var 14 kV, ut
koblingsstrøm 27 500 Amp. effektiv, spenning umiddel
bart efter bruddet 12 kV, utkoblingsydelse bestemt
efter de tyske normer 570000 kVA, varigheten av
lysbuen Va periode, koblingsarbeide 310 kW/sek.,
koblingshastighet 2,6 m/sek.
Ved et tredje forsøk blev bryteren innkoblet på en
kortslutning. Det opnåddes en maksimalstrøm av 67 000
Amp. momentanverdi. Dette er omtrent 1,5 gånger sä
meget som de tyske normer forlanger for en bryter
rekke 10 med 300000 kVA utkoblingsydelse.
Det er innlysende at man ved ä redusere ampére
vindingstallet til det halve også opnår en meget større
dynamisk kortslutningssikkerhet. Denne er omtrent
dobbelt så stor som efter kortslutningssiffer 2 i nor
mene, og da man med de færre vindinger kan anvende
et større kobbersverrsnitt, vil man opnå en termisk
kortslutningssikkerhet som överskrider den efter kort
slutningssiffer 2 angitte verdi med ca. 66 %.
For å vise at der ved en bryter av denne type
ikke kan skje noen skade, selv om bryteren ikke funk
sjonerer som den skal, blev der gjort ennu et utkob
lingsforsøk med 570000 kVA. Herunder blev utkob
lingsmekanismen blokert med et stykke tre så den
bevegelige kontakt blev stoppet et lite stykke fra den
faste kontakt. Lysbuen som til å begynne med førte
ca. 30 000 Amp. og senere sank ned til 20 000 Amp.,
blev stående til man hadde avmagnetisert generatoren.
Skaden pä kontaktene var dog meget liten. Der vistes
et billede av de avbrente kontakter ved siden av et
par nye. Ved påsetning av nye kontakter var bryteren
igjen driftsferdig
Anvendes enleder- strømtranformatorer som i sin
nuværende konstruksjon må ansees helt kortslutnings
sikre såvel dynamisk som termisk med den før om
talte anordning av sekundærstrørnkretsen, så kan man
anvende disse stømtranformatorer for halvparten av
den strøm som man før anså som minsteverdi.
Det kunde ha interesse å forklare noen av de for
skjellige relésystemer og koblinger for generatorbe
skyttelse etc., likesom også fasekonpensering, spennings
og strømreguleringen burde behandles. Dette vilde dog
føre for vidt og jeg vil derfor gå over til å behandle
fordelingsanlegg for trefaset vekselstrøm. (Forts.)
Under normale forhold, d. v. s. når kabler etc. i et
anlegg er dimensjonert slik at de tåler optredende
kortslutninger, vil man anvende reléer med tidsinn
stilling. I kraftstasjoner vil man gjerne for maskinene
Fig.
249
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
