Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 34. 5. desember 1930 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
U ’kal
m2 k Ti—timtn V _
lime
M =y —-—1,7=3,5,
} ar0 \ 0,003-240
faktor hX — — X = • 1,7 = 5,7
* L5
ar 0,003*60*24 , .
faktor — =i,5 (r = nedkjøl.tid 1 t.),
. . Å
murens temp.ledn.evne a — — = 0,003 ,
b) Vänersborg kirke i Meltem-Sverige.
Vegger
Tak . .
66o
295
Gulv 295
Vinduer
Dører. .
7,5
IO
16120
Tabell VII.
Flate
ELEKTROTEKNISK TIDSSKRIFT
No. 34, 1980
15 % av hensyn til rummets høide (9 m.). Dette gir
et samlet värmebehov av 28 700 k.kal/time, d. v. s.
en belastning på 33.4 kW eller 79% mere enn efter
den nye beregningsmåte.
fordelt i benkene (eller gulvet) kan da i rummet for
øvrig regnes med + io° (se fig. 5). Videre foretas
beregningen på grunnlag av den ovenfor gjorte anta
gelse for det kolde år at den midlere utetemperatur
er — 6° gjennem 60 døgn og at der på slutten av
dette tidsrum optrer en kuldebølge med amplitude
6 = 120 og svingetid r0 — 240 timer.
Av interesse er dessuten størrelsen av raaksimal
belastningen i den normale vinter. Beregnet fullstendig
på tilsvarende måte som ovenfor ved den kolde vin
ter beløper denne sig til 13,8 kW.
Grunnet den store murtykkelse vil vi først beregne
den nedkjøling av den indre murflate som betinges
av middeltemperaturen — 6°. Det forutsettes at denne
temperatur er lagret over en basistemperatur av o°,
som har hersket tilstrekkelig lenge til å trenge helt
gjennem muren. Den foreliggende opgave er i sin
almindelighet behandlet f. eks. av Gröber 7), og vi kan
benytte de av ham angitte kurver. Vi beregner:
Denne er en enskibet teglstenskirke, hvis värme
behov er blitt eksperimentelt bestemt av Vattenfalls
styrelsen s) under benyttelse av fordelte akkumulerende
elementer. Beregningen av värmebehovet for denne
kirke utført på tilsvarende måte som for Stiklestad
kirken gir resultatene i tabell VII. I henhold til den
eksperimentelt funne temperaturfordeling regnes her
med taktemperatur -+- 10,5° og for alle de øvrige
flater -|- 120.
Beregning av største värmebehov for Vänersborg kirke.
(« = varmeovergangstall fra luft til vegg).
Av Gröbers kurver fåes da at innerveggen er blitt
nedkjølet med omkring 90 % av de 6 grader, altså
til — 5,4°. For den påfølgende kuldebølge gjelder:
hvortil svarer f(M) = 0,06 og amplitude 6 •f(M) =
12.0,06 = o,7°. Denne senkning er så liten og vil ha
så stor forsinkelse i forhold til temperaturminimum for
vinduer og tak at den kan settes ut av betraktning.
Det yttre og indre tak tilsammen regnes likever
dig med 10 cm. trevirke, og ifølge tabell II og IV
fåes herfor /* ,mn = — 17,4 — 1,4 = — 18,8°. Dørene
har noe mindre tykkelse og for disse settes t2- miM = -20°.
For gulvet regnes erfaringsmessig t{ min — 2°.
Beregnes også varmetapet for det tidspunkt, da
temperaturminimum når innsiden av veggene, blir der
i regningen å innføre følgende verdier av min: for
vegger — 7,5°, for tak — 90, for gulv —J— 2°, for vin
duer — ii°, hvilket gir et samlet varmetap av 196x0
kkal/time.
Det største värmebehov fåes da efter opstillingen
i tabell VI. Dette gir en største belastning av 18,7 kW. De to således beregnede värmebehov svarer til henh.
23,3 kW og 22,8 kW kontinuerlig belastning. Ved
de praktiske forsøk blev der med en energimengde av
248 kWh pr. døgn opnådd en forhøielse av det sta
sjonære gjennemsnittlige temperaturnivå i kirken med
9,05°. Med de ovenfor gjorte forutsetninger om ute
temperaturens forløp fås en laveste naturlig innetem
peratur for rummet av ca. 7 0. De 23,5 kW henh.
22,8 kW har således hevet temperaturen med 7 + 12 =
19°. Ifølge forsøksresultatene skulde hertil kreves
1 9
248 ——= 522 kWh pr. døgn eller 21,7 kW ved
9,°5
kontinuerlig innkobling. Beregningene stemmer altså
ganske godt.
Tabell VI.
Beregning av største värmebehov for Stiklestad kirke.
Til sammenligning anføres at den vanlige varme
tekniske regnemåte (som anført under Stiklestad) gir
et värmebehov på 34 700 kkal/time, svarende til en
belastning av 40,3 kW, d. v. s. 86% for høi verdi.
Efter den vanlige varmetekniske regnemåte skulde
der forutsettes en temperaturforskjell av 12+20 = 32°
mot ytterluft og gjøres et tillegg i värmebehovet på
7630
5940
10 -+- 23
10 -+- 18,8
IO 2
10 -f* 5,4
°,3
6,0
o,7S
°,7
7io
360
1480
1,2 10 -]- 20
20260
481
Vegger, i m.
teglsten 665 0,60 12 -j- 6 7600
Tak, 0,35 m. tre
(sagflisfylling) . 560 0,60 io,5 + 6 5540
Gulv, betong. . 480 0,30 12 — 2 1440
Vinduer, dobb. 65 2.5 12 + 23 5680
Flate m2 k T,- - t; min V
time
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
