Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
ARMERAD BETONG
Fig. 2/1. Spänningsfördelning i enkelarme?
rad plattbalk.
Med enkel armering
Med hänsyn till spänningsfördelningen
kunna tvenne alternativ inträffa enligt
fig 2/1.
Vid alt. 1 faller neutrala lagret inom
och vid alt. 2 nedanför plattan.
Bestämmelser för verksam plattbredd b,
täckande betongskiktets tjocklek m. m., se
anvisningar s. 1169.
Vilket alt. som är rådande, då stång* och
betongpåkänningarna äro kända, bestäm*
Då påkänningarna icke äro kända, är
det lämpligt att, därest icke plåttjockleken
d är liten i förhållande till balkhöjden,
pröva sig fram genom att utgå från alt. 1.
Vid T*balkar bör särskild uppmärksam*
het ägnas åt skjuvpåkänningarna (se
s. 1167, p. 9).
Beräkningsförfarande vid alt. i
Liksom vid enkelarmerade rektangulära
balkar räknas plattbredden b som balk*
bredd.
Beräkningsförfarande vid alt. 2.
Med beteckningar enl. fig. 2/1 erhålles:
Dragkraften D i järnet = o. • Aj.
Tryckkraften T i betongen =
1/2 ob-x/ b—1/2 • ou{x—d) (b ■ b9)
Jämviktsvillkoret D=T ger:
o. ■A.= \/2ob-x• b—1/2 ou(x-d) (6—bo)
(28)
Sättes det yttre momentet M lika med
momentet av de inre krafterna med av*
seende på stängernas tyngdpunkt erhålles:
M=\/2ob-x- b[h—x/ 3)—1/2 ou(x—d) •
x—d_\
] (29)
Vidare erhålles ur fig. 2/1:
(b-b0)ih-d-
x—d
-n—b x °i~n’°b x (30)
Insättas dessa värden i (28) och (29):
b’X-
cx-dy
h—x . ,
n ’ °b Aj —1/2 ob
<b-b0)
M=l/2o
b
Cx-d)
b-x[h-j
(b-b0) h-d
x—d
Eller om x och ob lösas:
n- Aj + [b—b^d
x =–i-+
bQ
+
n • Aj + (b—b0)d
K
+
2-n-h-Aj + d^b—bo)
+
bo
(31)
1158
INGEN JÖRSH ANDBOKEN
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
