Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
12 jan. 1935
BERGSVETENSKAP
85,
grund av stångens uppåtvridning samt
rullfriktions-koefficienten †r i verkligheten antager andra värden,
ß1 resp. ß2. Då emellertid skillnaderna äro små har
icke heller detta någon nämnvärd praktisk betydelse.
Det vridande momentet 2 T d kan också skrivas
2 P d juv, där är den för överförandet av
vridmomentet erforderliga friktionskoefficienten mellan
stång och valsar. Detta moment motsvaras av
Mv-j-^f Mr + Mf enligt ekv. (15), (17) och (20).
8 P2 73 7) I f[
2Pd^ = -fÈ + 2P†r–J- + 2 Pdp> sin/?.
Införes i denna ekv. min.-värdet på kan det
maximala värdet på l, för vilket riktning av en viss
dimension är möjlig, beräknas. Man finner att
Imax = 0,75 d
v/;
— fa sin/jj cm (25)
E(
öX°min r Dd
Överstiger l detta värde, blir valstrycket så litet och
tangentialkrafterna så små, att valsarna icke förmå
överföra det erforderliga vridande momentet till
stången, varför slirning uppstår.
Tillsammans med uttrycket för lmin enligt ekv. (12)
kan ovanstående formel användas för att inom vissa
gränser bestämma l.
Axialtrycket på varje vals är = 2 T sin Då man
vet, att
■Mr
M
f
Det maximala
axial-2 T sättes = 2 P fa max,
2Td = Mt
kan axialtrycket beräknas,
trycket (Rmax) erhålles om
där fa max betecknar den maximala
friktionskoefficienten, som kan ifrågakomma mellan stång och
valsar.
••• Rmax = 2 sin a............ (26)
Användes överbom och utövar densamma tryck
mot valsgodset, ökas — på grund av ökade
friktionskrafter — effektbeloppet betydligt. Vid samma
valsanordning som den i fig. 28 visade nedböjes
stångens ändar i enlighet med fig. 29, där stången
är visad i horisontellt läge. I detta läge blir trycket
mot överbommen och motsvarande tryckökning på
underbommen avsevärda. Här föreligger den risken
att det vridande momentet, som erfordras för att
för-sätta stängen i rotation, icke kan överföras av
valsarna. Därför bör överbommen som regel icke
utöva tryck mot materialet utan endast tjänstgöra som
styrning vid in- och utmatning.
Exempel på beräkning av ett rullriktverk.
Antag att ett rullverk skall konstrueras för
kallriktning av glödgade kromstålsstänger från 20 till
75 mm diam. Ovaliteten (o) överstiger icke 0,04
resp. O,06 cm för dessa dimensioner. Maximala
rotationshastigheten för den klenare stången får ej
överstiga 1 800 v/min. och riktningskapaciteten bör kunna
gå upp till minst 8 m/min.
Från uppgivna rotations- och riktningshastigheter
beräknas valsarnas maximala periferihastighet till
113 m/min.
•. • Sin amin — = 0,O7i
113
a — 4°_5’
V" min
välj a = 5°
Vidare göras valsarnas diam.
och varvtal
D = 48 cm.
n = 67 v/min.
Valsarnas periferihastighet blir då oo 100 m/min.
och matningshastighet oo 8,7 m/min.
Följande antaganden göras:
E — 2 000 000 kg/cm2.
ds = 4 200 kg/cm2.
Ptmin — /t» = 0,18
Antages vidare † = 0,o7 cm.
och s = 0,oi cm.
blir enl. (19)
fr = 0,5 • 0,07 0,175 S/8 ■ 0,005 —|- 7^5 TÖ,01
fr = 0,095
Enligt ekv. (12) fås nu:
„ . /7,ö - 2 000 000 ■ 0,oh ^ . q
lmin = 1,25 \j ~-4200 " ~ C,U’
Sättes överslagsvis sin ß = 0,1 erhålles i enlighet med
ekv. (25):
Imax — •
„ . /2 000 000/ _ 48X7,0 A A \
■7’5 V 4 200 I0’1"0’»95 48V-0’18’0’1) =
= 32 cm.
I bör ej väljas alltför stort utan som regel ligga
närmare lmin än lmax. Efter undersökning av
valstrycket antages
l = 25 cm.
Utföres samma räkneoperation för d — 2 cm
erhålles, under hänsynstagande till att ovalitet,
rull-friktionskoefficient och tryckvinklar äro andra, det
lämpligaste Z-värde för denna dimension. Efter
undersökning av nedböj ningen för olika fall kan
valsformen konstrueras.
Tryckvinkeln ßmin för max. dimensionen beräknas
„ 25-sin5° „
ur ekv. (13): sin ßMn = 2 4g + ? _ — 0,079
ß . =4°_30’
Pmm — ^ ""
För att icke riskera att stången drives upp mellan
valsarna bör riktningen ske under en betydligt
större vinkel.
Antag ß == 5° — 30’
Insättes Wb $ 7>5 == 41,i cm3 samt värdet på och
l i ekv. 10 erhålles:
p = 2-4200.4U= 14000 kg
Li O
För beräkning av effekten antecknas slutligen
=155 cm4. Valsarna antagas lagrade i rull-
lager och tomgångseffekten N0 antages till 5 hkr.
Enligt ekv. (24) fås alltså:
14 000•67 r 4-14 000•48•25 3
’ — 35 000 L3 • jr • 7,5 ■ 155 ■ 2 000 000 ’
4S —1— T k T
-f 0,095– -f 48 • 0,18 • sin 5° — 30’ -f 5
1,5 J
eller
N = 27 (1,92 + 0,7 + 0,83) + 5 = 98 hkr.
Denna effekt fördelas på följande sätt:
1. Riktningsarbete .......... 52 hkr
2. Rullfriktionsarbete ........ 19 „
3. Glidfriktionsarbete ........ 22 „
5. Tomgångsarbete .......... 5 „
98 hkr
För verket böra två motorer om vardera 50 hkr
väljas.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
