Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Mekanik.
fullständigt inbyggda vevstakspartiet och den
likaledes inkapslade styrningen förses med tryckolja
redan före igångsättningen av maskinen medelst en
elektriskt driven reservpump. Tryckoljan för det
första öppnandet av huvudångventilen före
maskinen och för öppnandet av inlopps ventilerna tillföres
genom reservpumpen. Om varvtalsregleringen icke
skulle fungera, inställer vid överskridande av ett visst
högsta varvantal en särskild säkerhetsregulator
inloppsstyrningen på O-fyllning och tillstänger
samtidigt ångventilen före maskinen.
Cirkulationstryck-oljan filtreras och avkyles. En alarmanordning
träder i funktion, när lageroljetrycket sjunker till ett
bestämt värde.
De tvenne styraxlarna drivas medelst kuggväxlar.
Sedan gejderkåpans lättmetallock avtagits, är
vevstakspartiet lätt åtkomligt från maskinrumsgolvet,
under det att styrnings- och regleringsdelarna äro
lätt överskådliga från en balkong. I en på
bottenramens ena gavel påflänsad låda äro
kugghjulsoljepumparna och en för hand inställbar
oljetrycksregulator för reglerings- och cirkulationsoljan placerade.
Vevaxeln är fast kopplad till generatoraxeln via det
omedelbart påflänsade svänghjulet, och därigenom
erhåller maskinaggregatet, inkl. generator och
mataremaskin, en bygglängd av endast 5,5 m.
Maskinen startar på vilken vevställning som helst, och
den vid svänghjulet anordnade baxningsanordningen
är endast avsedd att underlätta övervakandet av de
rörliga delarna.
Sedan aggregatet uppställts på
användningsplatsen, företogos ingående provningar, varvid bl. a.
effekt och ångförbrukning uppmättes under olika
driftförhållanden. För de viktigaste av
provningsresultaten skall här redogöras.
För att undgå de svårigheter och osäkerheter, som
äro förenade med en direkt bestämning medelst
mät-fläns av den maskinen tillförda ångmängden,
kondenserades i stället den från maskinen avgående
ångan i en ytkondensor, och kondensatet
uppsamlades i mätkärl. Vederbörlig hänsyn togs därvid till
det kondensvatten, som avskildes i en vid maskinens
ångutlopp anbragt oljeavskiljare. De förekommande
obetydliga läckningsförlusterna kunde med
tillräcklig noggrannhet fastställas. Ångans tryck och
temperatur såväl före som efter maskinen bestämdes med
10000
O 200 400 600 800 1000 1ZOO 1400
Ne
Fig. 7. Effekt, ångförbrukning- och verkningsgrad vid 10
och 2 atö mottryck.
Ne = effekt vid generatorkopplingen i hkr.
beräknad på
d = spec. ångförbrukning, kg/hkrh
rj = termodynamisk verkningsgrad,
D = ångförbrukning, kg/h
[-kopplingseffekten.-]
{+kopplings-
effekten.+}
största noggrannhet. Vidare upptogos
indikatordiagram för bestämning av indikerad effekt och studium
av regleringsförloppen. Bestämningen av den
avgivna nyttiga effekten verkställdes vid
generator-klämmorna enligt två-wattmeter-metoden. Då
generatorns verkningsgradskurva var känd, kunde
effekten vid kopplingen beräknas och i samband med
ångmätningarna även maskinens termodynamiska
verkningsgrad, hänförd till kopplingseffekten.
Såsom framgår av tabell 1 var på grund av
förluster i de långa rörledningarna såväl ångans tryck
som temperatur före maskinen lägre än som avsetts.
Med anledning härav uppgick den maximala effekten
Tabell 1.
Försfik nr
Mottryck = 10 atö
1
Mottryck = 2 atö
1 a
3 a
5 a
Ångtryck före maskinen .... atö 86,0 87,5 83.0 85,0 82,0 83,0 78,o 88,0 86,5 89,0 89,0 88,0
Ängtemperatur före maskinen °C 353 365 369 375 376 372 372 313 331 345 352 353
Ångans tryck efter maskinen atö 10,1 9,8 9,9 10,0 10.1 10,0 9,9 2,1 2,2 2,0 2,1 2,0
Ångans temp. efter maskinen °C 198 191 184 183 183 183 182 134 135 134 134 133
Adiabatiskt värmefall ... v. e./kg — 102,5 101,5 102,5 101,5 102,0 100,7 — 141,4 148.4 149,4 149,9
Teor. spec. ångförbrukn. kg/hkrh — 6,16 6.2-2 6,16 6.22 6,19 6,27 — 4,47 4,26 4.23 4,22
Uppmätt ångmängd........kg/h 3 344 3 998 4 545 6 000 7 707 9 978 11 991 1 316 2 425 3 291 4 490 5 111
Effekt v. generatorklämmorna kW 0 110 200 390 592,5 807,5 941 0 120,5 22&,5 409 505,5
Generatorns verkningsgrad ... % - 81.8 88,9 93,6 95.3 96,1 96.3 — 83,3 90.3 93,9 94,7
Effekt vid generatorkoppl. ..hkr 33 183 306 567 845 1 143 1328 33 197 340 592 726
Spec. ångförbr. (koppl.) kg/hkrh 101,3 21,85 14.85 10.58 9,12 8,73 9,03 39,88 12.31 9.68 7,58 7,04
(klämmor) kg/kWh — 36,35 22^73 15,38 13,01 12,36 12,74 — 20,12 14,59 1 0,98 10,11
Termodynamisk verkningsgrad
ber. på kopplingseffekten .. % — 28,3 42,o 58,2 68,3 70,9 69,7 — 36,3 44,o 56,0 59,9
Ångförbrukning omräk-1 kg/h 2 742 3 546 3 991 5 430 6 874 8 842 10 348 976 1 933 2 810 3 902 4 477
nad till 95 atö, 400° C, V kg/hkrh 83,09 19,37 13.04 9,58 8.14 7,74 7.79 29,58 9,81 8,27 6,59 6,17
10 resp. 2 atö ......) kg/kWh — 32,24 19^96 13,92 ll^eo 10,95 11,00 — 16,04 12,46 9,54 8,86
17 sept. 1938
105
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
