Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Mekanik.
tages en fattig lösning av 19 %, är
inströmningstillståndet vid absorbatorn hos denna representerat av
punkt D, därest den fattiga lösningen avkyles genom
en lämplig anordning (ideell
vätsketemperaturväx-lare) just till absorptionstemperaturen 40°. Den rika
lösningen i A uttages ur absorbatorn och föres under
värmeväxling med den fattiga till kokaren, så att den
rika lösningens temperatur stiger. Den 40°-iga
kon-denseringstemperaturen, som antogs, bestämmer det
nödvändiga kokartrycket genom punkt F och måste
tydligen vara 15,9 ata. Den rika lösningen av 29 %
börjar på att koka i punkt B, nämligen vid 123°, och
avkokar så småningom till tillståndet C, motsvarande
19 % fattig lösning, då kokartemperaturen stigit
till 148°.
Tillståndet hos ångan från rika lösningen ges i
punkt B" och från den fattiga lösningen i C".
Konstrueras vattenavskiljaren så, att så gott som
ren H3N föres till kondensorn och det utskilda vattnet
återföres under uppvärmning till kokaren, så att det
neddroppar i denna i full jämvikt med den avgående
ångan, erfordras, att från kokaren avgår en mängd
x kg ånga, för att få 1 kg H3N till kondensorn, och
man kan direkt avläsa x- värdet från diagrammet.
Nedan genomräknas värmebehovet till kokaren föi
1 kg ren H3N till kondensorn under antagande av
tvenne alternativ, nämligen
Fig. 2. Enstegs absorptionsmaskin belyst i i, log p diagram.
alt. 1) ångan, som lämnar kokaren, står i jämvikt
med den rika lösningen,
allt. 2) ångan, som lämnar kokaren, står i jämvikt
med den fattiga lösningen,
och framgår beräkningen av tabellen, varvid de
ingående värdena äro avlästa ur diagrammet i fig. 2 vid
de punkter, som angivits i särskild kolumn.
Beräkning för enstegs absorptionsmaskin enl. fig. 2.
Beteckning m. m. Punkt 1 Alt. 1 Alt. 2 Enhet
1. Mängd ånga från kokaren för 1 kg ren H3N till kondensorn X B" alt. C" 1,19 1,47 kg
2. Koncentration hos ångan när den lämnar kokaren k"a B" alt. C" 0,88 0,74
3. Värmeinnehållet per kg hos ångan
lämnande kokaren ikok B" alt. G" 398 451 kcal/kg
4. För att erhålla 1 kg ren H3N till
kondensatorn bortgår med ångan från kokaren X 4 ok 1,19 398 = 474 1,47-451 = 663 kcal
5. Mängd, som återföres till kokaren från vattenavskiljaren X — \ 0,19 0,47 kg kcal/kg
6. Återutdrives H3N från denna mängd, så att vätskedropparna stå i jämvikt med
kokarlösningen, är värmeinnehållet per kg hos returdropparna »retur B alt. C 83 119
7. Totalt återföres till kokaren från
vattenavskiljaren (X — 1 ) /’retur 0,19-83 = 15,8 0,47-119 = 56 kcal
8. Netto bortföres till vattenavskiljaren X ■ »kok — (X- 1) »retur 458 607 kcal
9. Mängd fattig lösning för att absorbera 1 kg H3N 1 - Vr 1-0,29 kg kcal kcal kcal
y k’r — k’f 0.29 — 0,19 ’
10. Fattig lösnings värmeinnehåll vid inträdet till absorbatorn D 7.1 • 7 = 50
11. Rik lösnings värmeinnehåll vid utträdet från absorbatorn 0 + 1) i A A 8,1 (— 7) = — 57
12. Vätskecirkulationen berövar kokaren
värmemängden y */> — (y + 1) i A 107
13. Kokarens teoretiska värmebehov (8) + (121 565 714 kcal
14. Kyleffekt av 1 kg HSN lG ~ lF O och F 296 — 44 = 252 kcal
15. Effektfaktor (14) (13) 0,445 0,353
135
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
