Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk Tidskrift
Enl. fig. 6 kan man uppställa ekvationen
1 h
h-hn a "n hn
I -y2-dij + i E2 • y2 dy = [Bi ■ y2 ■ dy
- a*
sora, om hn = C • h, giver:
E„ \Ex= 1 — \f>— 2 — 2,5
c" ;= O,’5 — 0,466 — 0,445 — 0,425
TI
L
o
fttufr. /"ye
/ C rn
med h„ enl. ekv. 24. =
k\
0,385
Till här angivna &’red leder följande jämförelser.
1 ekv. 21 a insattes (f —10) enl. ekv. 7 och deri så
erhållna ekvationens högra led sättes lika med högra
ledet- i den för plattfjädern gällande ekvationen
2 l2 kb
3.....
(24)
f
0,75
0,75’
(E\ + E’) ’
h
k’.
l2 k’
h Ë
l2
’ 2[h — h
eller
varav k’..
k’
(25 c)
Fig. 6. För beräkningen av "reducerad
strimmeltjocklek", hänförd till det
partma-teriel, vilket har den större
elasticitets-modylen (Avd. B. 6.)
Införas E2 och h i ekv. (23) erhålles:
(2 h )3 h3
p/r = 2,5.Es(—jpL. b-f = 20 Et.^.b.f (25)
Vid större förhållande b : h och lågt A-värde sker
en avsevärd böjning i strimlans tvärled med ökning
av motståndsmomentet. Hänsyn härtill och till
inflytandet av strimlans egen vikt tages i följande
avdelning.
För den fria bimetallstrimlaiis tryckförmåga har
W. Sohn givit formeln
(h\3 f
pfr = u • lyl • b ■ — gram, där u för Heraeusbime-
tallerna är omkring 30- 106.
Anmärkning till avdelning C. 6. Ekv. 25 är riktig,
men bör försiktigtvis kompletteras och jämföras med
den samtidigt gällande ekv.
b ■ (h — «„)2 k’
Vfr = 40 ■ - -i - " • t (25 b)
2 l2
r’" E\ 2(h - hn)’
k’
’ ~ 2,25
7. Om hänsyn till ändring av motståndsmomentet
för tvärsektionen av strimlan vid dess uppvärmning
och inflytandet av strimlans egen vikt viel
konstruktion av termobimetallkombinationer.
Motståndsmomentet för den vanliga plattfjäderns
b h2
tvärsektion är — (cm3). Kallas motsvarande
mot,-6
ståndsmoment för den böjda tvärsektionen M och
utböjningen för en sådan strimla f, erhålles
tryckförmågan
6 M _ „ h\
Pfr
bh2
bh2
där utböjningen f —
— 6 M
■ 20 • E2 ■
f,
l3
b-f
varför pfr = 20 • E2
h\
’ l3
■b f — Pfr
(26)
(27)
dvs. clen tvärböjda strimlans tryckförmåga är
oberoende av tvärböjningen.
Strimlans egen vikt p gram kommer, om strimlan
är infästad horisontellt i längd- och breddled, att
minska utböjningen uppåt med en kvantitet f mm,
som vid samtidig hänsyn till annat
motståndsmoment M kan beräknas medelst ekv.
6 • M 8
h\
l3
■ b ■ f, varav
— största tillåtna
P
h3n
(28)
• 20 • E, ■ ~ ■ b
drag- eller böjningsspänning för den ur
hållfasthets-synp-aikt svagare parten, som ingår i ekv. 7.
Naturligtvis får ej vid fritt undertryckande av
ut-eller nedböjningen hos en värmd
termobimetall-strimla i densamma alstras högre dragpåkänning än
k’ kg/cm2. Nu är emellertid nedböjningen f för en
fribärande plattfjäder ej ekvivalent med utböjningen
för en värmd termobimetallstrimla, ty formerna för
de elastiska linjerna äro högst olika (fig. 5).
För att förebygga överansträngning vid
undertryckande av utböjning /’, beräknad enl. ekv. 21 a,
innehållande (f —10) enligt ekv. 7, är det nödvändigt,
att i sistnämnda ekvation insätta ett reducerat
k’
Æ’-värde = k’ieå = _—, vilket användes i alla de fall,
^,25
då termobimetallstrimlans tryckförmåga vid
deformation genom värmning skall utnyttjas till den grad,
att fullt och fritt undertryckande av utböjningen
förekommer vid "temperaturområdets" högsta gräns.
- 6 M
th2’ 3 2 l3
Insättes detta /-värde i ekv. (25) eller (27) erhålles
minskningen
måga — pfr
3 b h1
Minskning av p,r = — ■ — . • p (29)
i strimlans motsvarande tryckför-
3 bh2
^=8’6~H*
varav synes, att denna minskning vanl. är ganska
obetydlig.
8. Ett approximativt uttryck för
motståndsmomentet hos tvärsnittet av den varma
termobimetall-strimlan. (Härtill fig. 7.)
AB föreställer tvärsnittet av en värmd och
därigenom böjd strimla. Båglängd AMB -r= b mm. Linjen
DT är neutralaxel genom tyngdpunkten T.
Avståndet CT beräknas vara
(h2\ 2 b
r* + rh + -y & sin–- (30)
■■hl)
94
19 sept. 1942
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
