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Skeppsbyggnadskonst och Flygteknik
Man ser att förstärkningsfaktorn särskilt vid a),
kraftig förstärkning av plåten, är tämligen oberoende
av belastningsfall och av om plåtens böj styvhet
medräknas eller ej. Däremot inverkar säkerligen en in
spänning av balken vid ändpunkterna i detta fall
liksom i fallet b). I fallet b) har böjstyvheten en viss
inverkan, ca 10 %. Böjstyvheten inverkar i alla fall
ökande på i, som väntat var, tvärt emot vad E.
Reiss-ner hade funnit. Inverkan av inspänning vid balkens
ändar kan lätt studeras på grundvalen av v. Kårmäns
teori, jfr framställningen hos S. Timo&henko8.
Härvid måste dock den samtidiga inverkan av plåtens
böj styvhet försummas.
Litteraturförteckning.
1) P. Pietzker, Festigkeit der Schiffe, Berlin 1911 (2 :a
uppl. 1914).
2) G. Schnadel, Die mittragende Breite in Kastenträgern
uncl im Doppelboden, Werft, Reederei, Hafen, 1928, sid. 92.
3) H. Schade, Statik des Schiffbodens unter Wasserdruck,
Dissertation, Berlin 1937.
4) H. Schade, Application of orthotropic plate theory to
ship bottom structure, V. Congr. Appl. Mech., Proc., New York
1939, sid. 140.
5) Th. v. Karman, Die mittragende Breite, Aug. Föppl
Festschrift, Berlin 1924, sid. 114.
6) e. Reissner, Ueber die Beriicksiehtigung der
Gurt-steifigkeit bei der Berechnung der "mittragenden Breite",
Schweizerische Bauzeitung, Band 108, nr 18, 31 okt. 1936.
7) F. Odqvist, Om bärverkan vid tunna cylindriska skal
och kärlväggar, publiceras inom den närmaste tiden som
IVA-handling.
8) S. Timoshenko, Theory of Elasticity, New York 1934,
sid. 161.
Zusammenfassung.
Die mittragende Breite bei verstärkten Plätten.
Die früher von E. Reissner in der Schweizerischen
Bauzeitung, Bd 108, nr 18, 1936, behandelte Frage vom
Einfluss der Gurtsteifigkeit bei Berechnung der
"mittragenden Breite" von Plattenbalken wird hier neu
ange-griffen und zwar mit einer anderen Methode, die auf den
Verstärkungsfaktor, d. h. das Verhältnis ic=I/I hinzielt.
Darin bedeutet I das Trägheitsmoment des Balkenquer-
schnitts ohne Platte in Bezug auf die
Schwerpunkts-achse und I das scheinbare Trägheitsmoment der
Ge-samtkonstruktion um ihre Schwerpunktsachse. Letzteres
erhält man durch Gleichsetzen der örtlichen
Krümm-ungen der Balkenachse im wirklichen Falle und im
Falle des der selben Last ausgesetzten Balkens ohne
Platte aber mit dem Trägheitsmoment I. Es wird wie
bei B. Reissner der Fall einer einzigen Steife in der
Mitte eines unendlichen Plattenstreifens der Breite l
be-trachtet (vergl. Fig. 2), wobei die Platte entlang den
Rändern als gelenkig gestützt angenommen wird. Die
Grösse / und der Verstärkungsfaktor i in Balkenmitte
wurden für drei Belastungsfälle bei zwei verschiedenen
Graden der Verstärkung berechnet: cosinusförmige
Linienlast entlang der Balkenachse, Punktförmige
Be-lastung in Balkenmitte, gleichmässige Flächenbelastung
auf die Platte selbst. Die Ergebnisse gehen aus der
vorstehenden Tabelle hervor. Wenn I bekannt ist,
lassen sich die dem Konstrukteur interessierenden
Be-anspruchungen im ersten der drei obenerwähnten
Belastungsfälle [Gleichung (39)—(45)] nachträglich
be-rechnen. Die mittragende Breite liesse sich zwar direkt
aus (38) gewinnen, dient aber keinem Selbstzweck, da
es für den Konstrukteur in erster Linie auf die Grösse 7
ankommt. In sämtlichen Fällen wirkt sich die
Berück-sichtigung der Gurtsteifigkeit als eine mässige, mit
dem Verstärkungsfaktor zunehmende, Vergrösserung des
Verstärkungsfaktors i aus. Dies widerspricht im
zwei-ten Belastungsfalle einem Ergebnis von EL Reissner,
was auf eine Unvollständigkeit der Momentengleichung
am Balkenelement dieses Forschers zurückzuführen sein
dürfte. Es wird darauf liingewiesen, dass man im Falle
einer konzentrierten Last in Balkenmitte mit örtlichem
Fliessen bei Uebergang von Blech zu Balken zu rechnen
hat, was aber auf den Verstärkungsfaktor keinen
Einfluss haben wird. Ini dritten Belastungsfall wird
der-jenige Teil Q der Flächenlast berechnet, der auf den
Balken kommt [Gleichung (63)], wonach eine
ange-näherte Methode zur Spannungsberechnung in
An-lehnung an den ersten Belastungsfall angedeutet wird
[Gleichung (64)]. Schliesslich wird dargelegt, dass bei
Knickung von Plattenbalken mit gewöhnlicher
Verstärkung der Platte die Biegesteifigkeit keinen Einfluss
auf die mittragende Breite ausübt.
Statens skeppsprovningsanstalt.
Rännans konstruktion och utförande.1
Av professor SVEN HULTIN, Göteborg.
De fordringar, som man måste ställa på själva
rännan vid en skeppsprovningsanstalt, äro för det
första, att den är tillräckligt hållfast för vattentrycket,
för det andra, att den är tät, och för det tredje, att
den håller sig fullt styv och bibehåller sin form så att
icke spåret för löpvagnen ändras i sitt läge.
Utsikterna att kunna uppfylla dessa villkor hava i
Göteborg varit gynnsamma, då rännan kunnat helt grund-
1 Föredrag hållet vid Svenska teknologföreningens
avdelnings för Skeppsbyggnadskonst och Tekniska samfundets
avdelnings för Mekanisk teknik och skeppsbyggnadskonst
gemensamma sammanträde i Göteborg den 19 september 1941.
läggas direkt på berg eller på till berg nedförda
pelare.
Rännans tvärsektion framgår av fig. 22. Fria
bredden är 10,i0 m och vattendjupet är 5,0 m. Spåret för
löp vagnen vilar å sidoväggarnas överkanter;
spårvidden är 10,6 m. Rännan är gjuten av betong med
en största godstjocklek av 50 cm. Rännan är, såsom
framgår av figuren, upplagd å tre längsgående
upplag, dels under bottnens mittlinje, dels under båda
sidoväggarna. Den tvärgående armeringen varierar
mellan maximum 22 mm rundjärn med 10 cm
inbördes avstånd, vilken armering finns vid sidoväggarnas
18 april 1942
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