Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Skeppsbyggnadskonst och Flygteknik
Fig. 3.
II.
Balanseror med 1 lager. (Fig. 3).
(Spaderor.)
Ved beregning av spaderorsstammens diameter er
følgende betingelser forutsatt:
1) Belastningen på röret beregnes efter formelen:
p0 = 0,0045 • t • [K + 0,066 • L -f 5]2 kg pr. m2
2) Rorstammen er fast innspennt i rorlageret,
3) Belastningen antas å vare konsentrert i
rorfla-tens tyngdepunkt,
4) Den tillatte spenning tas lik 0,6 • an kg/cm2 dvs.
noget mindre, enn ved beregningen av
rorstammen for almindelige ror, idet disse er
mindre utsatt enn spaderor.
Ved å benævne rörets totale areal med A (i m2)
fåes P — A- p0, MB = A ■ p0 ■ a og Mv = A • p0 ■ b.
Kombinert moment MT — 0,35 MB-|-0,651/Mb2-\-Mv2 =
= 0,s5 • A • p0 ■ a 0,65 A ■ p0- Va2 4- b2 —
— 0,35 • A ■ P0 [a -f 1,86 |/öfs—j- Ö2 = 0,35 • 0,0045 • 100 •
t ■ A[K-\- 0,066 L -f- 5]2 • [a-|-1,86 Va2 -)- b2\ =
= 0,1575 .%.A-[K + 0,066 L + 5]2 •
• [a + 1,86 Va* + &2] =
3,14 • d3
= 0,6 On
32
= 0,0587 • d3. an
hvorfra:
ds = 1/2,69 • — ■M-[K+ 0,066 L + 5]2,
T
hvor M = A-{a+ 1,86 • ]/a2 4- b2)
X
Antages — lik 0,8 fåes da
<7n
d = ^,15 • M - [K + 0,066 L 4- 5]2
Lengden av rorlageret må ikke være mindre, enn
1,5 gånger rorstammens diameter [d,).
Fra 25 % av rörets lengde fra underkant av
rorlageret, kan stammens diameter jevnt reduseres til
ca. 30 % ved rorstammens nedre ende. Anvender
man rorstammen av en annen seksjon, enn
cirkelfor-met, må dens minste motstandsmoment være like så
stort i begge tilfeller, dvs. hvis man har en
fire-kantet seksjon med sider b og h hvor b < h, så må
tr • h := 0,ou\d\ hvor ds er rorstammens diameter
iflg. formelen (VI).
Dobbeltplateror utföres nu of te ved hjelp av
sveis-ning og da klassifikasjonsselskapene ved klinket
ut-førelse förlänger at rorplatene tilklinkes rorarmene
og rorstammen med nagler av bestemt diameter og i
en avstand av høist 5 naglediam., må tilsveisning av
platene ved sveiset utførelse stå i forhold til denne
styrkenorm. For å tilfredsstille sveisetekniske
hen-syn må sveisehullene ikke være for små, men på den
annen side behöver man ikke å fylle dem helt med
sveisegods. Iallfall må ikke sveisehullene være av en
mindre diameter enn nedenfor anvist. Hvis vi kaller
avstanden mellem sveisehullenes centre for l (i mm),
rorplatetykkelsen efter reglene for t (i mm), og
nagle-diameteren for d (i mm), så får vi diameteren av
sveisehullene efter følgende formel:
dl
T
0 = 0,1^ + 2 (i mm),
(VI)
Hullenes kanter må ikke være nærmere hinannen
enn 3X<; hvis hullene gj öres avlange (sliss) bör
deres bredde i lyset være 3 X a, hvor a er
sveise-höide, dog ikke mindre enn 1,5 X t.
Ved tilsveisning av rorstammen til rortopplate
eller til flens, bör sveisen være minst 80 % av
rorstammens diameter. Hver streng må hamres mens
den er i plastisk tilstand (dvs. inntil den er av brun
farve) og efter avsluttet sveisning kallhamres sveisen
for avspenning av materialet, når dette er så
av-kjölet at man kan holde hånden over. Ved
tilsveisning av rorplater til smidde eller stöpte rorarmer
og/eller rorstammer, må man foruten kilesveis
an-bringe 1 rad slissesveis hvis styrke må være
ekvivalent til sveisen efter forannevnte formel.
Litteratur:
1) "Die experimentelle Bestimmung des Druckmittelpunktes
und Formwiderstandes des Ruderflächen", W. Scholz,
Schi£f-bau 1910, S. 347.
2) "t)ber Rudermomentmessungen von Schiffen", T.
Schwarz, Schiffbautechn. Ges. 1910, S. 694.
3) "Rudermomentmessungen von U. S. A:s "Sterett". R. T.
Hanson und J. C. Hunsaker (utdrag) fra Träns of Society
of naval arch. and Marine Engineers, Nov. 1912.
4) "Die Berechnung von Deplacementsrudern", Dipl.-Ing.
M. Rehder, Schiffbau 1917, S. 503.
5) "Neuartige Ruderkonstruktionen im Schiffbau", W.
Scholz, Z. V. D. I. 74 (1930), S. 1 609.
6) "Zur Theorie des Steuervorganges bei Schiffen", W.
Kucharski, Werft. Reederei. Hafen. 1932, S. 35.
7) "Messergebnisse an Simplex-Balance-Rudern als Beitrag
zur Normung von Ruderanlagen", Lehmann Günther, Werft.
Reederei. Hafen. 1941, April.
8) "Modern Practice in Ships Steering Gear", W. J. Paulin,
Träns, of the North East Coast Inst. of Eng. & Shipb. Vol. L,
(1934), S. 101.
9) Det Norske Veritas’ regler.
18 april 1942
97
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
