Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 11. 18 mars 1950 - Cirkelsågars buckling vid symmetrisk temperaturfördelning, av Einar Lindholm - Provbänkar för ljudhastighet, av sah
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
11 mars 1950
247
Tabell 2. Bucklingstemperatur för några olika glR-värden
0,3 0,5 0,9
ocd (1 — v2) R-
4,44 2,41 4,01
h-
# för av
Skoglund använd klinga 48,8° 26,5° 44,1°
= R. Varje lösning till differentialekvationen
(25) satisfierar därför f), varför detta
randvillkor saknar intresse.
Randvillkoren b), c) och e) ge tre ekvationer,
varur konstanterna f och g kunna elimineras.
Den sålunda erhållna ekvationen möjliggör
beräkning av den kritiska bucklingstemperaturen
Beräkningen utföres genom att man väljer
några olika värden på uträknar a, b och p
och prövar om ekvationen satisfieras.
Den kritiska bucklingstemperaturen har
beräknats för några olika -^-värden. Resultaten
ha angivits i tabell 2. I tabellen har angivits
—s—’— som funktion av^. För de i
tabel-h R
len angivna ^-värdena kan därför den
kritiska bucklingstemperaturen beräknas för varje
klinga. Om man insätter oc — 10~6, h = 0,2 cm,
R = 20 cm och v — 0,3 fås för den typ av klinga,
som undersökts av Skoglund, de i nedersta
raden angivna bucklingstemperaturerna. Vi se att
bucklingstemperaturen uppvisar ett minimum
av den typ som ovan diskuterats. Några
experimentella undersökningar, lämpade för prövning
av teorin, synas ej föreligga.
Slutord
De exakta lösningar, som här ha angivits för
två enkla fall, ha haft till uppgift att klarlägga
problemet teoretiskt. De fall, som äro av
betydelse i praktiken, äro mera invecklade, liksom
även motsvarande problem för ramsågblad.
Avsikten är att ägna fortsatta undersökningar åt
dessa problem, och det är att hoppas, att deras
resultat skall möjliggöra användandet av
antingen högre matningshastighet vid sågningen
eller tunnare sågblad, varigenom
sågspånsförlusterna skulle minska.
Litteratur
1. Beck, E: Temperaturverlauf in kreisrunden Scheiben, Forschg
Geb. Ing.-Wes. 10 (1939) s. 165.
2. Skoglund, C: Temperaturmätningar på sågklingor, Föreningen
Svenska Sågverksmän, Sjunde årsmötet, Stockholm 1949.
3. Timoshenko, S: Theory of Elasticity, New York 1934, s. 364.
4. Odqvist, F: Hållfasthetslära, Stockholm 1948, s. 520, 479.
5. Timoshenko, S: Theory of Plates and Shells, New York 1940,
s. 301, 259.
6. Bocher, M: Ön some Applications of Bessels Functions with
Puré Imaginary Index, Ann. Math. 6 (1892) s. 144.
7. Morgan, S P: Tables of Bessel Functions of Imaginary Order
and Imaginary Argument, Calif. Inst. Technol., Pasadena, 1947.
Provbänkar för ljudhastighet. Det har visat sig, att
vind-tunnelförsök vid machtal mellan 0,8 och 1,2 icke ger
tillförlitliga resultat. Detta beror på tunnelväggarnas inverkan
på de för detta hastighetsområde karakteristiska
stöt-vågorna. För att undvika dessa svårigheter har vid den
franska flygprovningsanstalten (ONERA) installerats en
provbänk, längs vilken modellen kan förflytta sig vid
ljudfart utan någon annan störande inverkan än markens;
denna kari utan större svårigheter kompenseras.
Modellen monteras på en reaktionsdriven släde. Ett
bakåt-riktat reaktionsaggregat accelererar upp denna till den
önskade hastigheten, ca 400 m/s, varefter släden fortsätter
av farten under mätperioden; ett framåtriktat
reaktionsaggregat bromsar sedan ned slädens hastighet till noll.
Provbänken är 600 m lång och består av 5,8 m långa
skenor, vilka med 0,5 m spårvidd är monterade på
betongstöd. Skenorna måste vara mycket noggrant bearbetade
och monteras med oerhört stor precision; Vb mm fel per
längdmeter i inriktning eller avvägning vållar vertikala
eller transversala accelerationer av 8 g eller mera. Efter
en första grovjustering med vanliga avvägningsmetoder har
den slutliga injusteringen därför måst ske genom optisk
autokollimering; härigenom har en noggrannhet av 0,1
mm/m uppnåtts.
Mätutrustningen, i form av en dynamometrisk våg, är
monterad på släden och konstruerad för att tåla
längdaccelerationer av + 70 g. Tidregistreringen sker på
elektromagnetisk väg med hjälp av längs banan placerade
sole-noider, vars impuisfrekvens i ett oscillogram jämföres med
en stämgaffel; med denna metod kan hastigheten mätas
på ± 1% när.
Vid prov och kontroll med ultrarapidkameror har man
funnit, att anläggningen fungerar på avsett sätt.
Ljudhastigheten uppnås på omkring 1 s och den totala bantiden
är 3 s.
En liknande provbänk är sedan någon tid i drift hos
amerikanska flygvapnet vid Muroc Field i Kalifornien.
Banan är 3 km lång och även läggningen av denna har
måst ske med ytterst stor precision; enligt uppgift har
arbetet skett på natten för att marktermiken icke skulle vålla
felkällor vid den optiska avvägningen. Några försök vid
överljudhastighet tycks ännu icke ha utförts, men man
räknar med att mätvagnens fem raketer med en total
drivkraft av 5 000 kp skall möjliggöra hastigheter av 1 750
km/h. Närmast på programmet lär stå prov med
utskjut-ning av förare ur katapultstolar vid hög hastighet.
En tidigare provbana med en längd av 600 m har
använts för decelerationsförsök. Provvagnen, som är byggd
för en last av 150 g, drivs av fyra bränsleraketer, som kan
avge 450 kp under 5 s. Vagnen är försedd med en stol för
försökspersoner, en vindskärm och en radiosändare, vilken
samtidigt kan utsända fyra signaler från vagnens
mätinstrument.
Fig. 1. Fransk provbänk med modell vid 1 500 kmlh.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
