Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Nr. 41. 12. oktober 1928 - Beregning av kontinuerlige jernbetongplater med hensyntagen til de bærende bjelkers vridningsmotstand, av Ed. Harboe (slutning)
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
I dette tilfelle hadde altså oplagerelastisiteten meget
liten betydning. Verdiene var her regnet for en vridnings
koeffisient = 40. Settes dog denne 50% større, altså
= 60, får man for full innspenning:
M, = 388 M; ZMy = +1477 M; XMn = + 0,523 Mj
Selvfølgelig synker vridningsmomentet en del, men de
for beregningen bestemmende støttemomenter blir kun
ubetydelig mindre. | , !
Samtidig skal her vises i hvilken grad valg av effektiv
trykkbredde spiller inn, idet der nedenfor er angitt slutt
resultatet for beregningen forutsatt en effektiv trykkbredde
av fra 25 cm (rekt. tverrsnitt) til 200 cm.
B = 23 cm = 50 cm = 100 cm
Moy = 0489M; - 0494 M 0,504M;
B = 160 cm = 209 cm
Moy = — 0,552M;j = —0,513 M;j
Som det sees har ikke valg av trykkbredde så meget å si.
Det at der overhodet regnes med vridningsmotstanden er
det viktigste.
c) Fullkommen innspenning .ved én bjelkeende, men fri
” bevegelighet ved den annen. |
Tilfellet vil nær svare til at den ene bjelkeende er inn
støpt i vegg, mens den annen er forbundet med en slank
søile. :
c =—M LEL 20324M
e Mo TT
1551
=Mp O - = 0,272M
.Dc MI 1+2. 1,512 , I
My = Mr (0,224 Cos x Vk* + 0,272 Sin x Vkr)
For den frie bjelkeende, x = —åA har man:
M - jy = —M; (0,588 – 0,412) = –-0,176 Mr
3M,
= + 1,176 Mi 3 Mn
= + 0,824
M;
X
For den innspente bjelkeende, x = + X:
M 1)y = — M; (0,588 + 0,412) = — 1,00 M;
3M,=+2,)0M; >M, =0
Vridningsmomentet blir:
3,81 » 1077
y = 0
7,273 - 10
- [0,324 Sin x Vk* +0,272 - Cosx Vk*]
Ås= — [170 Sin x Vk* + 144 Cos x Vk"]
Forx
= +A
M + 5 = — M; (260 + 260) = — 520 M;
Forx
= —)
0) =0
260
—26
M 53=-—M(
Momenter for de forskjellige snitt er optegnet i fig. 7.
Å
B- Z0/hanmenmmspenmng nn .___ll
f eZasnenntbjelktende Ehrelfeendt å
Fig. 7.
1
C. Tre felters kontinuitet.
For symmetri m. h. t. spennvidde, belastninger og
treghetsmomenter har man (fig. 8)
n nÆl n SU x
My=MX=My Mx=——-——_—-My=Mx
: 2 ll’lz
og den alm. lign. blir som tidligere:
My:C’COSXVk—C’—l;D—SinxVF |
11;15—_—%5 -" sn Y ED; COSXV_F]V % D
hvor
| 3l2 : il)
k0=k2 (2+ ll ; iz’
og
401, E*i,
Mn L
(VIII)
Idet støttemomentet for den alm. frie kontinuerlige
plate er : .
1 1 l, -Å
: —px’112"*’_133’122’—2_7å
|4A l - å
Mj==
— (IX)
943.3
—
l,
- i;
blir konstantene C og D følgende:
a) For symmetrisk oplagerelastisitet:
. 1 9)> . |
—Pa: l 2 + Myct +E+iz
12 l, X
RE
. SFS52. sin Vko+ CosaVk?
lz’kz
| |
hvor e er den vinkelendring bjelkekryssningen får for et
vridningsmoment M,=l, og Ze er vinkelendringene i
samme punkter av andre årsaker uten vridningsinnvirk
ningen, f. eks. p. g. a. nedbøiningen. Er systemet übelastet
. ;
N S .
W ) 2, ; |
25 ;
X’XXX | _
Å s SJ $ w
X| 4 N S 3 +
1 R|
$ os | ***QX
3 . P
12.-oktober 1928 TEKNESK UKEBLLEAD 407
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
