Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Nr. 24. 12. juni 1930 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
12. juni 193Ö
TEKNISK UKEBLAD
275
Med v2 = — m/sek. og Vi = — m/sek. blir senkningen
7,5 30
av vannspeilet
v22-v2 322 / 1 1 \
y -h + —––––-— = 0,147 + —–––––––= 1,017 m,
y 2 g ’ 2 g \7,52 302/––-■–––-
og bunnens senkning blir
t2 + y2 ~ ti = 2 + 1,017 - 1 = 2,017 m.
Fig. 5. Grunnriss av det i eksempel 1 behandlede basseng, samt snitt
visende senkning av vannspeilet og bunnen.
Utregnes på samme måte senkningene av vannspeil og
bunn for en rekke tverrsnitt beliggende mellem Ej og F2,
og forbindes de funne punkter med hverandre, fåes kurvene
for vannspeilet og bunnen. For et i avstanden Lx fra
koordinatsystemets nullpunkt beliggende tverrsnitt er bredden
og dybden bestemt ved:
V/ Fx \2
» \2RX/
Fx
sx =––
2 Rj
Fx
-2FX og tx = -x
sx
(For et innelukket rektangulært tverrsnitt vilde man få
F 1 // F \2
s =_JL + V _ F ).
4 Rx ’ \4 Rx/
Eks. 2. For Q = 14 m3/sek. skal trykkhøidetapet i et
rør beregnes, hvis innløpstverrsnitt F2 = 1,5 m2 er
rektangulært med sidelengdene s2 — 1,5 og t2 = 1,0 m, og hvis
utløpstverrsnitt, Fj = 9,375 m2, også er rektangulært,
Si — 3,75 og tx — 2,5. Disse to tverrsnitt ligner hinannen
geometrisk, og alle mellemliggende tverrsnitt antas å gjøre
det samme. Dessuten skal de adlyde ligningen FL = konst.,
hvilket tilsvarer Prasils fordring D2z = konst. for cirkulære
sugerør. Rørets lengde antas å være 12 m og dets akse
rettlinjet. Beregningen gjennemføres som om strømningen
foregår fra Fi til F2, altså omvendt av den virkelige retning.
Trykkhøidetapet er i begge tilfelle det samme. (Disse
bemerkninger gjelder også for det tredje eksempel.)
Av FL = konst. og F = cF L^ følger cp = — 1 og n =
2
— = - 2. Med F2 = as22 og R2 = bs2 blir a = 0,667 og
T
b = 0,2. Til bestemmelse av de ubekjente lengder Li og L2
har man iflg.lign. (4) og rørlengden (12 m) følgende ligninger
F1 = c Li-^^ F2= ^ og L2-L1=12,
Li L2
hvorav finnes L2 = 14,286 m, Li = 2,286 m (og cF = 21,43).
For den anvendte betong forutsettes v = 70,6 Io,° r0,62°
å gjelde, d. v. s. k = 70,6; a = 0,5; ß = 0,625, hvormed
Y = 2, p = 5,25 og ks = 70,6. 0,667 • 0,20,625 = 17,21.
Ifølge lign. (2 a) fåes
2
hi
14
17,21
14
17,21
h2 —
14,286
l?25
= 1,125 m,
2,286
—= 0,002 m,
3 755,25
hvormed h2 — hj = 1,123 m.
Det søkte trykkhøidetap blir da iflg. lign. (9):
-2
h = —— c - • 1,123 = 0,310 m.
2* 5,25 1
Eks. 3. 11 m3/sek. gjennemstrømmer en rett
støpe-jerns konus av lengde L2 — Lj = 4,0 m, med innløpsdiameter
D2 = 3,0 m og utløpsdiameter Dx = 1,0 m. Da den linje,
ved hvis rotasjon konussen frembringes, er en rett linje,
antar lign. (8 a) formen
D = cL,
d. v. s. n = 1, og av
Di D2 D2—Di 2
Li L2 L2 — Li 4
følger at L2 = 6 m og Li = 2 m.
For strømningen antas v = 100 i0154^0’63 $ gjelde,
d.
v. s. k = 100, a = 0,54 og [3 = 0,63, hvormed
2 + 0,63
0,54
= 4,87.
7 — = 1 852 og u =
0,54 ’ ë 1
I lign. (2 b) blir
100 • 7C
= 4 i + 0,63 ~ 32’8>
hvormed
’ . , \ 1,852 „
11 \ 6
Jl87 =
h.
m,
og
av
/ j j .1,852
hx = [––-)
\32,8/
h2 — hj = — 0,261 m.
2
W = 0,265
m,
Det søkte trykkhøidetap blir da ifølge lign. (9)
1
h = ––––––-• 0,261 = 0,076 m.
1 - 4,87 ’ —––––
Resyme: Ved hjelp av den for matematisk behandling
strømningsproblemer godt egnede exsponensialformel
v = k 1“ Ri3
kan man opstille en almen differensialligning for det på grunn
av friksjonen opstående trykkhøidetap i ledninger med
kontinuerlig foranderlig tverrsnitt. Denne ligning lar sig
integrere for visse relasjoner mellem tverrsnitt, hydraulisk
radius og ledningslengde. De enkleste av disse relasjoner
er sannsynligvis eksponentialfunksjonene
F = cF LV og R = cR L^
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
