Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
VATTENTURBINER
bör underskridas, då man beräknar
sughöjden för kraftverksturbinen.
Vid lågt specifikt varvtal kan man an?
vända lågt o värde och således stor sug?
höjd. Vid högt specifikt varvtal måste
detta ökas, dvs. sughöjden minskas. Isyn?
nerhet kaplanturbiner äro känsliga för ka?
vitation. Ungefärliga värden se tab. 3:3.
Olika material ha olika motståndskraft
mot kavitation. Sämst är i detta avseende
gjutjärn. Stålplåt och stålgjutgods ge bätt?
re resultat. Vissa bronser ha stor mot?
ståndskraft men överträffas av rostfritt
stålgjutgods. Rostfritt stålgjutgods, med en
kromhalt 13 till 14% användes ofta som
material till löphjulsskovlar till kaplan?
turbiner. Då fallhöjden är stor, utföras
även vissa delar av löphjulskammaren i
samma material och övre delen av plåt?
beklädnaden i sugröret utföres av rostfri
plåt.
Axialkraft
Vid enhjuliga francisturbiner uppträda
följande axiella belastningar:
1) Genom vattentryck på löphjulsnav och
band.
2) Genom den reaktionskraft, som uppstår
vid vattnets omböjning från radiell till
axiell riktning.
3) Vid turbiner med vertikal axel genom
egna vikten hos de roterande delarna.
Tab. 3:3. Kavitationskonstanten o.
Francisturbiner ns min Propeller» och kaplanturbiner ns ffmin
<80 0,04 500 0,55
100 0,05 600 0,80
200 0,i 700 1,1
300 0,2 800 1,4
400 0,4 900 1,7
500 0,7
För ett löphjul enl. fig. 3/12 b blir p.,
beroende av det statiska trycket i det ring?
formade spaltrummet mellan diametrarna
D2 och Dv För att minska trycket ovan*
för navskivan är denna försedd med ett
antal hål (avlastningshål), som förena
rummet ovanför navet med sugsidan.
Vattnet på översidan roterar med en has?
tighet motsvarande ungefär halva löphju?
lets rotationshastighet. Kraften Pl blir så?
ledes beroende av dels detta rotations?
tryck, dels av trycket som erfordras för
att pressa vattnet genom avlastningshålen
till sugsidan och slutligen av vattnets reak?
tionskraft vid omböjningen.
Vid praktiska beräkningar använder man
sig av följande formler:
Pl = 80 -Df-H kgf
kgf
Du Do och H i meter.
Totala hydrauliska axialkraften blir så?
lunda F = p1 + P2.
Ovanstående formel gäller för löphjul
med ns = 200—500 och under förutsättning
att sammanlagda arean av avlastningshålen
är cirka 4 gånger större än arean av spal?
ten vid Dt. I stället för avlastningshål kan
man även förena rummet ovanför navski?
van med sugröret medelst ett rör (avlast?
ningsrör). Vid löphjul med lågt specifikt
varvtal kan F delvis upphävas genom det
tryck som råder under bandet.
Vid dubbelturbiner upphäves axialkraf?
ten genom turbinens symmetri. På grund
av ofullkomligheter i tillverkningen, såsom
skillnader i spaltareor, avlastningshål etc.,
blir denna kraft ej helt utbalanserad. Man
måste således även här räkna med en viss
axialkraft, vilken kan upptagas av t. ex. ett
kamlager. Vid enkelturbiner däremot är
det nödvändigt att använda Michellager
eller vid mindre turbiner axialrullager, poc?
kenholz? eller konsthartslager med dubb.
920
INGEN JÖRSH ANDBOKEN
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
