Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
170
TEKNISK TIDSKRIFT
7 sept. 1929
Uttrycken förenklas, om man utvidgar antagandet
10 a såtillvida, att även
X ty^
r12
• <72
= —J2R-
a
= — jt R (1 + a)
— Js-Bs
■ tTi Ra
där
R2 = R t-?
a
i?4 = i?(l + a)....................(26c)
äro startmotståndets effektiva värden, hänförda till
motor 12 resp. 34. Dessutom införas följande
avkortande beteckningar:
Luftgapseffekt vid e = 0, där ekv. 26 a är
uppfylld:
r, + B 2
Pö20 — E2
Pöi0 = E22 ■
rt+Ri
S
2 2
+ X02
(r3i+
+ zoA
- - Pö20
(27)
S
Luftgapseffekt vid e = 0 och R = 0, dvs. kortslutet
startmotstånd:
rJ
S
Pö2 k = E 22
(To\2 2
ri2+ g) + XG2
Fda = E2
" Pö2k
.... (28)
Maximal luftgapseffekt vid e =
n 4 = o
E.
0 och rit = 0 resp.
P Ö2max —
P Ölmax =
2 %02
E22
(29)
2 xai
Med hjälp av dessa substitutioner samt antagandet
26 fås för ekv. 23 och 24 följande slutgiltiga
formulering, som illustreras av fig. 3,
Pb2 = Pö20 — pe sin e + [P, — A P,] (1 — eos e)l
Pfo = Pö40 + Pe sin £ + [Pt + A PJ (1 — eos s)/(30)
varvid
-Pe =
Pö20 Pöl k
Pö 2 max
a \ la 1
Ra[r.+R^)
(26)
Detta antagande innebär, att alla motstånds- och
läckningsförhållanden överensstämma för bägge
motorerna, så att för e = 0
ji=-j2 ........................(26a)
a
Spänningsfallet i startmotståndet blir då
ÈB = -(j» + j*)R
.14-a
Pt =
Pöi 0 Pöik
Pö 4 max
Pö2k — Pö20 Pöik — Pö 40
APt = (l — a)
1 -f a
Pö20 Pö2k
1+q
a
(26 b) =
1
2 Pö2mcu
a Pö40 Pöik
’12
x02
a2
r2 (r, + i2
E2 a2
l+a
a
(30a)
2 Pö 4 max xoi riiu+R[l + a))
Vi vilja nu begagna dessa resultat för att närmare
undersöka parallelldriftens stabilitet. Ett
belastningstillstånd, där bägge motorerna i förhållande till deras
m
130’
+ é för mohr 12 för mohr J4
- i för motor 34 ~ ( för mo/vr f.2
Fig. 3. Deu synkrona Iuftgapseffektens tre komposanter:
Pöo, T Pesine, (Pt + A P,) (1—cosfi).
maximala moment äro lika högt belastade, betecknar
jag såsom ’’symmetrisk belastning". Härför blir
e = 0
och
Pö 2 = Pö 20 = -PÖ4«
Pö 4 = Pö 40 = -
a
Pöo betyder sålunda motorns normala moment vid
symmetrisk belastning. En avvikelse från denna
symmetriska belastningsfördelning betecknas såsom
snedbelastning. Enligt ekv. 30 åtföljes varje
snedbelastning samtidigt av ett elastiskt moment
motsvarande ± Pe sine och av ett tillsatsmoment,
motsvarande (Pt ±APt) (1—cose).
Det är särskilt anmärkningsvärt, att vid ett och
samma varvtal den totala belastningsförmågan ändras
genom snedbelastningen. Enligt ekv. 30 gäller
nämligen för belastningssumman
Pö2 + Pö4 = {Pö20 4- Pö4o) rf 2 Pt (1 — eos s) (31)
Då nu Pt för högre varvtal alltid är positiv, höjes
vanligtvis belastningsförmågan. Såsom vi snart skola
finna inverkar dock Pt ej gynnsamt på
parallelldriftens stabilitet.
Parallelldriften förblir stabil, så länge som Pf,2
avtager och Pfa tilltager med en ökning av vinkeln e.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
