Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
VÄG- OCH VATTENBYGGNADSKONST SAMT HUSBYGGNADSTEKNIK
i bestämningen av lerans kohe-
osäkerhet ligger
sion.
(Det är visserligen möjligt att räknemässigt taga
hänsyn till att vägbank och tryckbank icke hava
vertikala avslutningslinjer, varvid man vinner någon
procents större exakthet. Speciellt vid de mera
komplicerade fallen, då djupet till fast botten inverkar
på glidytans utseende, torde man icke kunna
genomföra räkningarna med rimligt arbete.)
Till förtydligande genomräknas ett exempel. En
vägbank med 4 m bankhöjd och 5 m krönbredd skall
gå över terräng, som består av lera till 5 m djup och
därunder grus. Lerans tillåtna kohesion har bestämts
till 0,085 kg/cm2. Bankens volymvikt antages till
1,7 t/m3 och trafiklasten till 0,8 t/m2.
Då blir qt — 4 • 1,7 + 0,8 = 7,6 t/m3
k 0,85
= — =.0,112
qi «>6
k n °’83 o n 2
7>6 — 7T777 = 2>9 Vm >
/K.
c/a = q i —
0,181
0,181
2,9
motsvarande en ^’" — 1,7 m hög tryckbank.
1,7
2,62
= 1,28.
4,5 • 6,4 —|— 1,7 • 13,8
Q — y (4,5 • 6,4 + 1,7 • 13,8) i
AQ co 1,4 / ton
oj 1,25 m
7,72 m
: 52,12 y ton
Fig. 10.
A Q2 = y ■
1,5
m
- 0,54 y ton
« 1,5-1,7
<S2 = —-— = 0,85 m.
Ur fig. 6 erhålles för ^ = ^^ = 1,544
L) O
qi _ 7,6
q2 ~ 2,9
Belastningsdiagrammet ändras enligt fig. 10, varvid
man får bx = 6,4 m,
’ D 5
Här gäller tydligen fall b) (fig. 8). Ur diagrammet
erhålles för qx — 2,6 och bJD = 1,28
b2 „
= 2,15
bi
b2 = 2,15 • 6,4 = 13,8 m.
Tryckbankens krönbredd blir då
13,8 — (2,0 + 1,3) = 10,5 m.
Man bör sålunda utlägga en 1,7 m hög och 10,5 m
bred tryckbank.
För att ge en uppfattning om storleksordningen av
det fel, som ovan nämnda approximation innebär,
beräknas först lastytans tyngdpunktsavstånd
4,5 - 6,4 • 3,2 -f- 1,7 • 13,8 • 13,3
D
= 2,54
a — 12,7 m.
Stjälpande moment — Q (a-— d) — 52,2 y (12,7 —
— 7,72) = 260 y mt.
Ökning i det stjälpande momentet = AQX •61 +
AQ2 • ö2 — 1,4 y • 1,25 + 0,54 y 0,85 = 2,217 mt, vilket
motsvarar
2,21
260
. 100 = 0,85 %.
Felets storleksordning blir sålunda endast 1 %, och
dessutom ligger felet enligt föregående på säkra
sidan.
Det bör kanske påpekas, att förstärkning medelst
k
tryckbankar icke är tillräcklig, om värdet — under-
0 qi
stiger ’’8I. I detta fall fordras nämligen så hög
tryckbank, att brott uppstår i glidyta k2 (fig. 3).
Teoretiskt finnes dock möjligheten att medelst
sekundära tryckbankar göra den primära tryckbanken
stabil. Härvid erfordras dock så stora utrymmen och
massor, att annan förstärkningsmetod i allmänhet blir
mera ekonomisk.
Modellförsök över hängb roar med lutande hängare.
Av kapten vvk S. O. ASPLUND, Örebro, LSTF.
Om bågbroar förses med lutande hängare (dr O. F.
Nielsens patent), kan som bekant en högst avsevärd
förminskning av konstruktionens nedböjningar ernås.
Man skulle kunna förmoda, att det är möjligt att
åstadkomma en liknande minskning av
nedböjning-arna vid hängbroar genom att använda lutande
hängare i stället för den vedertagna anordningen med
lodräta. För att utröna riktigheten av ett sådant
förmodande och för att eventuellt kunna tillämpa
resultatet på den under byggnad varande bron över
Dainaksundet nära Arjeplog har författaren utfört
följande jämförande modellförsök på hängbroar med
olika anordningar av hängarna.
Modellernas utseende framgår av ritningarna fig. 1
och 2 och fotografierna fig. 3. Modellen typ 1 hade
ungefär samma konstruktiva egenskaper som den pro-
23
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
