Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - H. 37. 11 oktober 1947 - Val av blandare för vätskor, av W Teder - Kontinuerlig framställning av stål, av W Teder
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
// oktober 1947
767
Fig. 5. Effekttillförselns beroende av blandningsintensiteten. Fig. 6. Nomogram för dimensionering av propellerblandare.
tion av blandningens intensitet för tunnflytande vätskor.
Effekttillförseln bör för vätskor med hög viskositet eller
hög spec. vikt ökas med 25—50 %.
Den enligt fig. 5 bestämda effekttillförseln per m3 vätska
möjliggör bestämmandet av kraftbehovet för hela rörverket
och som nästa åtgärd måste biandaren utformas så att
effekten verkligen kan tillföras vätskan. Fig. 6 visar ett
nomogram för dimensionering av propellerblandare. Här
kan effektbehovet identifieras med motorstorleken emedan
nomogrammet är uppställt för propeller med 100-procentig
verkningsgrad; i verkligheten ligger verkningsgraden vid ca
60 %. Inget tillägg är behövligt för viskositet upp till
100 cP.
Effektbehovet för paddelblandaren kan beräknas genom
ekvationen
L,= 0,00124 d2’72 t?0’14 n2’56 jA86 Z)1’1 h0’3 fl0’6
då L är effekten (hk), d paddelns bredd (m), r\ dynamisk
viskositet (cP), n varvtal (r/s), y specifik vikt (kg/m8),
D behållarens diameter (m), h paddelns höjd (m) och H
ni-våhöjd i behållaren (m).
För paddel med tre och fyra blad bör det beräknade
effektbehovet ökas med 25 resp. 50 %. Även för
ankar-blandare kan effektbehovet kvalitativt bestämmas med
ekvationen för paddelblandare; som paddelbredd skall sät-
tas ankarets horisontella bredd, exponenten för bredden
(2,72 i ekvationen) skall multipliceras med en faktor, som
är ankarets totalyta dividerad med ytan av horisontella
delen.
Centrifugalblandare kan dimensioneras efter kurvor i
fig. 7. Denna figur gäller för tunnflytande vätskor upp till
100 cP. För högre viskositet bör det beräknade
effektbehovet ökas i storleksordningen 25 % för 1 000 cP och 45—
50 % för 10 000 cP.
Behållare skall lämpligen ha proportionen höjd till
diameter mellan 1 : 1 och 1 : 1,5. Blandningen kan
effektiviseras genom användning av ledplåtar svetsade på
behållarens vägg med syfte att öka turbulensen.
Effektförbrukningen brukar därigenom stiga 10—25 %. Plåtarnas bredd
kan tas en tiondel av diametern, och antal 3 till 4.
Hjuldiametern bör väljas 1/8-—2/8 av behållarens diameter och
höjden till en tiondel av turbinens diameter; bladen är vridna
under en vinkel 30—40° från vertikallinjen.
Paddelblandarens längd brukar vara lika med behållarens
radie och höjd V*—Vs längden. Som biandarens avstånd
från botten rekommenderas 10—20 cm; det bör dock ökas
om behållaren är särskilt djup (J S Bkumagin i Chem.
metallurg. Engng 1946 s. 4; R E Chadock i Chem. Eng.
1946 h. 11). W T eder
Kontinuerlig framställning av tvål. Sommaren 1938
sattes i Chikago en anläggning i drift för framställning av
tvål, vilken i sina väsentliga delar arbetar kontinuerligt.
Enligt hittills kända uppgifter fungerar anläggningen
tillfredsställande och har den kontinuerliga driftens
sedvanliga fördelar: kortare reaktionstid, bättre och jämnare
kvalitet, mindre platsbehov, mindre mängder av material i
processen m.m. I synnerhet sker återvinning av glycerin
effektivare.
Tvåltillverkning efter den kontinuerliga metoden
försiggår på följande sätt. Fett och oljor blandas tillsammans
med katalysatorn under uppvärmning i blandare som
rymmer omkring sex timmars förråd. Blandningen sättes
med kolvpump under tryck, värmes till 220°C med 64 at
direktånga och ledes nerifrån i en hydrolyseringskolonn
som står under 43 at tryck. Fettet stiger i kolonnen uppåt
och reagerar med det i motström strömmande hetvattnet,
som tvättar bort glycerinet. Glycerinet ledes i en
flerstegs-indunstningsapparat med första steget utfört som
trycksänkningsbehållare. Uppehållstid för fettet i kolonnen är
omkring 90 min, under vilken tid ca 99 % av fettet spaltas.
Vid den höga arbetstemperaturen löser fett 12—25 %
vatten, jämfört med ca 0,1 % vid rumstemperatur. Från
kolonntoppen passerar fettsyrorna en i rörledningen
inbyggd strypfläns och expanderar i en trycksänkningsbe-
Fig. 7. Effektförbrukning för centrifugalblandare.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
