Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - No. 5. 15. februar 1930 - Sider ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
vanskeligheter, og voldte kun
ubetydelig fordyrelse av raon
tasjearbeidet. Z50i
paagaar fremdeles. Det omfat-
strekk paa mer enn 90 % av
da de virkelig store paakjen-
ninger neppe vil vare mer enn
2
forsøkene skulde derfor være
*o
i ca 6 mnd. Den ene har i 3 0.5 0.4 0.5 0, 6 0,7 0.8 0,4 1,0 1.1
0 0,1 o.z
2 700 kg, i 3 uker paa 2 750 kg Fig- ?
og befinner sig nu under et
Forfatteren.
ELEKTRO T E"K N I S K TIDSSKRIFT
No. 5, 1930
Det forsøksarbeide, hvorfra
disse to arbeidskurver er hentet
paagaar fremdeles. Det omfat- zooo
ter en rekke prøver med de for-
skjeligste tversnitt, og der vil i
sin tid bli utsendt en utførlig re-
degjørelse for forsøkene. Alle-
rede nu föreligger imidlertid saa ’l 1000
mange forsøk og resultatene 1
stemmer paa de fleste punkter
saapas godt overens med de tall 500
som opgis fra fabrikkene, at vi
med full trygghet har bygget paa 0
dem. Maalelengden under disse 0 M °’z
forsøk dreier sig om 20 m, og
hver belastning er til dels holdt
meget lang tid, saaledes har flere
av kablene staatt under et
bruddstrekk i 4—6 uker, be
tingelser som er ugunstigere enn
de vil forekomme under drift,
nogen dager. De bruddstyrker
og øvrige data som fremgaar av
virkelig paalitelige.
(For tiden staar 3 staalalumini- ,
umkabler av samme parti som be-
nyttet til de her gjengitte forsøk
under strekk. De blev innspent
i begynnelsen av juni iaar og
har alltsaa staat under strekk
uker staat under et strekk paa
2 600 kg, derefter i 41/2 uke paa
strekk paa 2 800 kg uten aa være bragt til brudd.)
Opstiller man nu paa grunnlag av disse forsøksdata
krefter som paavirker mastene under disse forhold, er
ikke i og for sig nogen særlig vanskelig matematisk
opgave — der föreligger en rekke løsninger av prob
lemet — saa lenge man som forskyvning mellem
ophengningspunktene nøier sig med aa regne med
hengeisolatorenes utsvingning. Vanskeligheten har i
allfall for oss bestaatt i aa finne en metode som var
rask nok til aa kunne anvendes for alle de opgaver
som blev stillet. I vaart kuperte terreng med sterkt
vekslende spennvidder og særlig med de sterkt veks
lende nedstrekk paa mastene, kunde vi nemlig ikke
noie oss med generelle undersøkelser, men maatte
foreta særskilte beregninger for seksjon efter seksjon
langs hele ledningen.1 For den første orientering med
hensyn til mastehøider og spennvidder etc. maa man
imidlertid altid foreta generelle beregninger, hvor
en pilhøideberegning for kobber og staalaluminium,
saa blir resultatet som vist paa fig. 6. Det frem
stiller pilhøidene ved -}- 40°, der efter vaare normer
saa aa si alltid blir bestemmende for mastehøiden,
bortsett fra forholdene ved ensidig snelast, som jeg
straks kommer tilbake til. Som man ser ligger for
alle kabeldimensjoner staalalnminiumkabelcns pil
høide ganske betydelig under pilhøiden for den ekvi
valente kobberkabel. F. eks. for 35 mm2 kabel er pil
høiden i 200 mm spen 9,4 m for kobber, 5,7 for staal
aluminium. For 70 mm2 250 m er pilhøidene hen
holdsvis 9 og 5,2 m. For 120 mm2 og 300 m spenn
er pilhøidene henholdsvis 9,8 og 6,2 m.
Nu er jo imidlertid forholdet det at ved lange spenn
vidder og fleksibel kabelophengning, det vil si ved
anvendelse av hengeisolatorer, blir ikke disse pil
høider alltid bestemmende for mastehøiden. Det vil
undertiden hende at mastehøiden maa bestemmes ut
fra de pilhøider man faar ved ujevnt fordelt ekstra
last, f. eks. ved snebelegg i ett spenn og alle de andre
spenn frie for ekstralast. Beregningen av de for
skyvninger som inntrer mellem ledningene og de
i Selve toeregningsmetoden, som ogsaa er benyttet til en
rekke andre undersøkelser blev ganske kort gjennemgaatt i
foredraget. Jeg har imidlertid tillatt mig aa sløife denne
gjennemgaaelse, da der med det første vil foreligge en ut
førligere behandling av metoden. Det samme gjelder be
stemmelsen av faseavstanden hvorfor der ogsaa paa dette
omraade i det efterfølgende kun er angitt resultatet av be
regningene.
Fig. 4. Arbeidskurve for staalaluminiumkabel.
0.5 0.4 0,5 0,6 0,7 O.S 0.4 1.0 1.1 1.2 1.3
— % forlengeise.
Fe.-R! • eki/ 50mm zOu
— % forlengelse
Fe -RI ekv. dOmm 2 Gu
Arbeidskurve for staalaluminiumkabel, underkastet forstramning.
63
’i::::::::::::::::::::::::::::::::::::: 30
’°zz~~zzz 25
MW I I III IliiggEE=====y^=inÉ=SÉ==ÉÉæɱ=
1-|. . ——Ll S. j [-| j- -4 z0
-f- — 1 + j h j f-j-f-
—. n—Jä : "Ttiv x
_ -
’/Tn 11111 li l-lIIIIIN111111 1 II11II1111111111 i i IIII111 i 1111H i IIIIIL
3ooo—i n— 30
looo—— - -i— —::::::::::::::::::: iiiiiiiiii zo
4 iiiiiin:::::::::::::::::::::::::
–-ii—— is
::- :ti=::===::=::==
_Ip— J-X-
"f I / TT l~~ ~i ~ "ff c. ,., ~ ~|T —in
—i / jT | p P~~n f 5. 3o [?ö| 1V
44 ’ -ff ’ : —. 7 T ’’V !
i 1111111 H 111111111 1111II111 LLiiiiiJi
07 AJ? Q<7 7,0 1.1 1,Z 1,3
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
