Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
105 juni 1929
mekanik
%
%
0,90
o.eo
0.70
O.eo ,
o 0,5 /.om
Fig. 2. Hydrauliska verkningsgraden såsom
funktion av hjuldiametern vid olika värden å ns.
Dessa värden äro sammanförda i fig. 3. Av ekv. (7)
framgår även att det för låga värden å rjh, dvs. för
små hjul med lågtre,, om det i övrigt låter sig göra,
är av betydelse för de yttre förlusternas nedbringande
att välja brantare skovelvinkel i utloppet och flera
skövlar åtminstone mot utloppet. Med k = 1,2 och
jit = 0,9 erhålles t. ex. vid nh= 0,75 värdet p • ws2=467
i stället för värdet 1067 vid k = 1,3 och ß = 0,7. Det
kan ju även behöva påpekas att vid dubbelsidigt
sugande hjul p ■ ns2 för vardera hjulsidan erhåller
hälften av i fig. 3 angivna eller av ekv. (7) framgående
värden.
Övriga förluster, som pumpen lider, äro
spaltförlusten samt friktionsförlusten i lager och boxar.
Spaltvattenmängden är vid ett hjul med viss yttre
diameter och visst varvantal proportionell mot
diametern vid tätningsstället, mot spaltens vidd och
sannolikt direkt mot vid tätningsstället rådande
tryckskillnad. Om jag nu tänker mig hjulet utfört för
Pns
1000
900
000
700
6000,70 0,75 O. tO O. Si 0.90
Fig. 3. Värden å P ■ ns2 för olika värden å )]fl vid
k — 1,3, ,11 = 0,7.
olika vattenmängder, så blir D prop. mot
kvadrat-roten ur denna vattenmängd, dvs. direkt mot ns.
Vore spaltöppningen och tryckskillnaden
oförändrade, bleve, då Q prop. mot ra,2, den förhållandevisa
spaltförlusten omvänt prop. mot ns eller om
Här kan r]s uppfattas såsom en "volymetrisk"
verkningsgrad. Yid samma yttre hjuldiameter föreligger
ej heller stor anledning ändra spaltvidden vid ändrad
inloppsdiameter. Tryckdifferensen ändras ju något,
men knappast så mycket att det kan äga större
betydelse.
Ekvation (12) gällde för hjul med samma diameter,
men olika ns. Tänka vi oss likformiga hjul av olika
diameter, arbetande å samma uppfordringshöjd, är
vattenmängden proportionell mot kvadraten å
diametern, vilket blir förhållandet även med
spaltvattenmängden, om spaltvidden även är proportionell mot
diametern. Följes denna regel, blir ekv. (12)
allmängiltig, åtminstone för samma uppfordringshöjder. I
verkligheten torde väl spaltvidden ej växa så starkt,
utan snarare med t. e. kvadratroten ur diametern,
varigenom små hjul sålunda ställa sig något
oförmånligare än större i fråga om spaltförlusten. Tänka vi oss
åter ett och samma hjul kört med olika varvantal, så
ändras uppfordringshöjden med kvadraten på
varv-antalet, vattenmängden blott i direkt proportion mot
varvantalet. Om läckvattenmängden är proportionell
mot uppfordringshöjden, dvs. mot varvantalet, blir
den relativa spaltförlusten eller r]s oberoende av
varv-antal m. m. Som generell sannolik formel skulle vi
alltså kunna sätta
i-v’* _ ^ . i/F (13)
1-p. -«’. \D>.......... (13)
För att få ett ungefärligt begrepp om spaltförlustens
storlek återgår jag till det förut behandlade 1 m
hjulet med ns = 100, som vid 300 varv/min.
uppfordrade 0,35 m3/sek. till en höjd av 12,5 m.
Tryckskillnaden mellan in- och utlopp hos detta hjul kan
uppskattas till ca. 8,8 m. Om vattnet roterar med hjulet
med vinkelhastigheten 0,7 co, uppstår från ytterkant
till tätningsstället å ca. 450 mm diameter en
tryckminskning av ca, 4,9 m. Det egentliga
spaltövertrycket blir då ca. 4 m. Tänka vi oss för detta hjul 0,5
mm spalt, uppstår en läckarea om 7 cm2 och om
hälften av övertrycket 4 m ger vattnet
genomströmningshastighet, under det den andra hälften går till
motstånd, så blir genomströmningshastigheten 6,2 m/sek.
och spaltvattenmängden 4,3 lit./sek., dvs. ca. 1,25 %
av totalvattenmängden. Detta för ett tätningsställe.
Skulle hjulet vara balanserat för axialtryck medelst
hål i navskivan och därför försett med ännu en
tät-ningskant, blir förlusten i denna givetvis lika stor.
Formel (13) ger då t. e. för ett 200 mm hjul med
ns =. 50 spaltförlusten 5,5 % för ett tätningsställe
och 11 % för två tätningsställen. Spalten vid 200 mm
hjulet skulle då vara 0,225 mm. Kan den nedbringas
ytterligare, skulle förlusten givetvis kunna hållas nere
i proportion därtill. Härför kräves givetvis i första
hand att pumpaxelns diameter väljes så stor att
nedböjning och vibrationer hålla sig inom trängsta
gränser.
Beträffande friktionsförluster i boxar och lager, så
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
