Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
BIDRAG TILL DEN
VERTIKALA OCH CIRKULÄRA
SUGTRUMMANS TEORI.
Av bergsingenjör H. Berglund.
(Forts, från sid. 140.)
8. Granskar man detta räkneexempel så ligger
den största skillnaden mellan de jämförda tre olika
mantlarna i förhållandet av den viktiga radiella
dR
hastigheten —och dess gång. Från en skarp retar-
dering vid raklinjen går den till fullkomligt likformig
hastighet vid hyperbellinjen. Men även den
vertikala hastighetens gång förbättrar sig till mindre grad
av olikformighet vid hyperbellinjen.
Det kan då uppstå fråga, om man icke kunde
ytterligare förbättra den vertikala hastighetens gång.
Detta vore synbarligen möjligt, om man ginge över
gränsen vid hyperbellinjen; men då får man i stället
dR
en positiv acceleration av —. En sådan positiv
d div
acceleration av — eller — under loppet genom
sug-dt dt
trumman är dock säkerligen högst betänklig. Dess
reaktion ligger ifrån sugtrummeväggen och man
måste befara, att strömmen skiljer sig från
sugtrummeväggen och icke tillsläpper något av sin
energi, rättare av sitt tryck, till denna acceleration.
Det vore då mer skäl i att förbättra den i och för
sig ideala hyperbellinjen genom en ringa förstoring
av dess R, så att det blir någon liten retardering av
den radiella hastigheten, och därmed någon reaktion
mot sugtrummeväggen.
För att icke göra detta helt på måfå kunde man
exempelvis taga något, t. e. 10 à 15 %, av den radiella
skillnaden mellan raklinjens och hyperbellinjens
konturer eller R och anslå detta som tillägg till
hyperbellinjens radier, och avrunda. Också kunde
dr C
man räkna fallet — ■ = —, då m vore ett tal mellan
dt rm’
0 och -j- 1, närmare intill 0. Räkningen blir något
besvärligare än med hela potenser, men icke svår.
Exempelvis skulle man, då utvidgningen i detta
d R
fall är = l1/2, få en förminskning av — under loppet
genom sugtrumman:
för m = 0,10 till (1,5) ~°’10 = 96,0 %,
„ „ = 0,15 „ (1,5)-0’15 = 94,1 %,
„ „ = 0,20 „ (1,5)-0’20 = 92,2 %,
Att tillverka en sådan sugtrumma exakt även i
plåt går nog, om man gör sektioner i form av
stympade pyramider och med hjälp av någon
sättnings-värme tager in några millimeter efter schablon på
livet av varje, varefter sektionerna svetsas
tillsammans.
Tillägg 1. Det har blivit sagt, att grundformeln
dh
r2 — = K kan utvinnas med enklare medel, än
dt
med Eulers kontinuitetsformel. Här ett sätt. I
Tab. in. Hyperbellinjen. R =
[-7-de-delar-]
{+7-de- delar+} K. m. l:a Dilf. 1 2: a Diff. dR dt m/sek. Diff. d2B dt’ m/sek2 A (B—Ri) Diff. h m. l:a Diff. 2:a Diff. cod/A dt m/sek. Diff. CO« dt’ m/sek2 Diff.
«3 =
0 0,5500 0,2007 0 0,000 O,0000 4,598 — 3,356
0,2007 + 0,8400 CO 4,292 + 0,62
1 0,5898 0 0 0 0,495 0,8400 — 0,1050 — 0,537 CO - - 2,74
0,2007 ig + 0,7350 co 3,755 + 0,48
2 0,6286 g 0 0 0 0,990__ J. 1,5750 — 0,0865 _ — 0,441 CO ■— 2,26
0,2007 . + 0,6485 CO 3,314 + 0,38
3 0,6679 + 0 0 0 1,485 2,2235 — 0,0720 — 0,369 CO — 1,88
j| 072007 11 + 0,5765 CO 2,945 + 0,30
4 0,7071 0 0 0 1,980 g 2,8000 — 0,0607 —0,310 CO —1,58
___!_._..... cß ...........................*__K ––––1___l__
g 0,2007 £ + 0,5158 CO 2,635 + 0,23
5 0,7464 g 0 0 0 2,475 s§ 3,3158 — 0,0516 — 0,263 | CO — 1,35
5 0,2007 5 + 0,4642 CO 2,372 . + 0,20
6 0,7857 Q 0 0 0 2,970 3,7800 — 0,0442 —0,226 [CO —1,15
0,2007 + 0,4200 CO 2,146 + 0,16
7 0,8250 0,2007 0 3,465 4,2000 2,044 — 0,994
~ = /.’., ________ |~ . ........
HR
För hyperbeln är A —––1 ^ = 12,6; ARS = 6,93. Trummans hela volym är = 5,9871 m3, som delad med 4,37 m’/sek. lämnar en genomgångstid av
(ßi — R3) 1 dr
1,3700 sekunder, eller för en sjundedel 0,1957 sekunder. –= 5,1093; Dess kvadrat = 26,1054; — C(h).
0,1957 dt
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
