Full resolution (TIFF) - On this page / på denna sida - Häfte 11. Nov. 1932 - H. Bucher: Beregning av en- og flerfasetransformatorer med rektanguläre spoler
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
174
TÉ
CNISK TIDSKRIFT
5 NOV. 1932
E. Beregning av en enfase-kjernetransfoimator med
forsterket åk. (fig. 5.)
Av fig sees lett, at jernvekten kan uttrykkes ved:
Gfe = f . d[2 h + (2 a + 4 d)p] c}ejj<s . 1(T3
= ^.y/.[ptø + 2)d’ + |].
hvor p er et tall; der i almindelighet ligger
mellem l,o og 1,5. Istedetfor prisligningen på side 4
får vi fölgende:
p=é-2z[^+2^3+oM+
e 4 + *_*_+n V_ ^2
1 1Ö"8"" ~2 H~zd
»_o^,"n^^K^J!..]A
9F n . ,ox ,74 fi ?^ «/H ^2
-~-=0 gir 2)p & = l - - . *- –i-
3 y L zf 4 £_J <7t/2.£
3 F n - /ON ,74 l £ 4 + jr ?/ W2
^~= O gir (3) p & == - _ . -?-£–––2
30 4 /J g/ -f 2 a £2
Divideres (1) med (2) resp. (3) med (2) fås nøiagtig
de samme to kubiske ligninger, som vi erholdt ved
enfasetransformatoren med uforsterket åk. Vi innser
straks berettigelsen av fölgende settning: Den
gunstigste y og z er uavhengig av åkets forsterkning.
Vi kan derfor utta y av tabell 1. Formelrekken
–––––-r–, blir imidlertid endel forandret. Vi
\ finner:
l II W l- ’^^-^ beregnes.
^ 11 | * * P/,W"
& mk EJ 2. y uttas av tabell l eller
tilsvarende kurve.
~d~°~ t _S+i)y+4
3. A=2,22-10"6Ci/eccai/-B-S.
Fig. 5. 4. a - -=?.
A
s /j f^ ?^+4^4-jr?/l a
5 a- "4= L1+A -Jt-rr-JL*\ 3-^-b)=
= fl-£ ..-^1-^L.
L /l 4 £ J /? ?/’
4
l ?J + 7T
-’.i^-T^^
5 b. a =y . d.
2y(Wl+-)
r 7 a \ n J
5 c. A= =p.-_^ r–d.
?/ + ~
TT
5 d. f = a. d.
6. Gfe=2fd [h + (a + 2 d) p\ cfe 7fe . 1<T s.
. söilevekf G, ...
Setter vi w == ––- = –, blir.
åkvekt Gj
h 2, y+t+l
6 a. u =–––––––=___^- . -....._________
(a + 2<t)P tj + 2 y + 4
n
eb.G.= G^.
6c’G>=G^Tr
7. GCB=(2d + 2/ + |.a)aAcCKyCB.10-3.
s /? G/*
8. ^=^-
^*CU
9. P^pfi-Gj..
10. Pcu=pm-Gcu.
11. F =F/e+FCB.
Den gunstigste induksjon vil være avhengig av
u og p. Vi finner:
4/o~~T~
12« B i27nnV^0000’ (1 + M)?’3
12 a. 5^^=12700 y–––- .
Vfe 10 ’ P l -\- P M
(for krafttransf.)
4/7 C V t *
1 2 h » 12 700 V ^10M° ’ ’ ^ (1 + *> ^2
12b. V–12700 V ^^^J-i"^^
for lystransf,
13. S =§.
14a. Fs =^.o-(I()|)0)2-G,
14b-F’ =^–(roooo)2-G>-^-
14 c. F,e = F, + F,..
15. Fca ==2,eS2GCB.
16. F =F,C + FCK.
17- r ^rvT^F’100-
F"+^-FA
is. r, =–––––––––-100.
^2 + ^K+T-^
F. Trefase-kjernetransformator med forsterket åk. (fig. 6.)
For denne type kommer vi til lignende resultater
som allerede anfört under enfase-transformatoren.
y og s er uavhengige av åkforsterkningen. Vi får
fölgende formelrekke:
1. l = ?«^S beregnes.
^ P/fcfyjVi,
2. j/ uttas av tabell 2 eller tilsvarende kurve.
£ + .),+ .
ja. ,- -^^–g-...
3. A = 3,33**- IC"6 c^e c" v.B-Sy-z.
4. "=*«.
A
* Disse formler er utledet på samme måte som formlerne
side 155. Se forövrigt ETT Oslo 45 (1932) s. 38.
** resp. 3,09 for siksakviklingr.
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
