Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Häfte 35. 30 aug. 1941 - Sandöraset: Sannolik orsak till Sandöraset, av Carl Forssell
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
TekniskTidskrift
_M-
I Ovr.a.-J màff ad/la fx
Ritning 3.
man av diagonalernas sammantryckning resp. töjning
och av rörelsen i knutpunkternas spikförband.
Tvärförbanden spela härvid föga eller ingen roll.
Knäcksäkerheten i denna led var enligt förf:s beräkning ca
7-faldig, och knäckning i vertikalled därmed utesluten
sohi primär brottorsak.
Knackning i sidled kan beräknas under
förutsättning att den genom hopspikning bildade bågskivan
utgör en sammanhängande massiv enhet. (Ritning 3.)
Dess knäcksäkerhet bestämmes av tröghetsmomentet
kring en vertikal axel genom tvärsektionens
tyngdpunkt, av elasticitetsmodulen och av
skjuvnings-modulen.
Spikade fogarna inverka härvid enligt fig. 3. Yid
viss skärpåkänning, t, i dessa fogar (r t= P : bh)
uppkommer vinkeländringen, y, (/= A : a). Den
skjuv-ningsvinkel, G, som bestämmer knäckning, är G —
= ^T = ^ ■ - . Entreprenören provade de använda
dy
dA bh
,p
spikförbanden före byggandet. Fig. 4 visar provens
utseende samt kurvan för sambandet mellan
belastning, 2 P, och rörelse, A, mellan plankorna. I
tabellen nedan återgivas försöksvärdena samt uträknat
värde av G=C[^. ■I tabellen har dessutom i
sär-dA b h
skilda kolumner inlagts de värden å G, som kunna
beräknas, då planken är 2" i stället för försökens 4"
Fig. 3.
o 1 2 3 4 5 6 7 s 9 10 11 12 mm i
Fig. 4.
356
30 aug. 1941
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
