Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
5,66 •
K =
k 71
5,66 • 4
Elektroteknik
Enfase manteltype med rektangulær kjerne.
4,52
,ß
4,52 •
2,83 ■ 1,1
= 0,63
ß = 0,55, <X — 1,116, d =
Qe = hb
V
v*
Q v Qj †j f, ~
Hjörnevekt
1,13 _ 1,21
% fv yr,
1,715 0,665 _ 1,11
11’ VK ~VK
V f]f v vfv
— 0,258, K = 1,27
ß = 0,494, OC — 1,16, d
Q v = hb =
VT, K
V
hk
ß = 0,4475, OC — 0,9475, d = -
Q* = hb
Vtifv
1,38 0,65 0,9
W. ’ JK = Vtr
V
h K
5,3 _ 5^85
Q.Qjfjf.-y,\frvK( }
Hjörnevekt
= 0,264, K — 1,64
Jernvekt
Enfase kjernetype med rektangulær kjerne.
Z, = (2c + A + ö), «, = 2,i(c + d + 0,7B&)
0,525 0,51
JK
ß— 1,635, a = 3,635, y— 2,225, C
O» = 4/-
4/-2 //,
m
(/,■ = 0,9 innsatt)
1,96 0,441 0,864
K
6,11
^ n
Hjörnevekt
Jernvekt
VK
(102,5 %)
= 0,275, K — 0,58
lj = (2c + 2h + 2 b), lv = 2,i (c -f rf -f 1,5 6)
2 2
For de övrige typer behöver bare å settes
forut-setningene og resultatene.
Enfase mantéltransformator med 2 ubeviklede ben,
rund kjerne (åkhöide 0*385 rf).
Ij = (1,73 rf + 2 h + 2 b), = ji[d + 0,8 6)
hvorav fölger:
- 0,816, a = 1,816, y = 2,225, C ■
1,385 0,623
Qv = h ■ b —
] / lJl" _
K QjQ.f}U~ VfT)
tjHtlJI* /fj f.
Hjörnevekt
6,27
n:
Jernvekt
j i v
0,276, K
0,742
= ffjT~
0,863
=w
(102,4 %)
= 1,17
0,763
w
Jernvekt
Enfase manteltransformator med 4 ubeviklede ben,
rund kjerne (smlgn. IV fig. 175) (åkhiöde 0,235 rf)
lj = (1,33 rf + 2 h + 2 &), lv = n(d + 0,8 b)
1,22 1,31
1,52 0,646 0,98
Wv
Enfase manteltype med fire ubeviklede ben,
rektangulær kjerne (smlgn. IV fig. 174), hvor forholdet
mellem blikkbreddene i de to kraftlinjeveirpar er ca
1/.2, som er det teoretisk beste forhold.
lj = (1,5 c + 2 h + 2 b), lv = 2,i(c + rf + 1,5 b)
f> n 1 „ 0 0,828 0,852
/? = 0,707, a = 1,457, y = 2,06, C = —= = -—
1,243 0,603 0,743
JK’JK~W„
V;
hh
QjQJjh
Hjörnevekt
Jernvekt
= = fe (98,7 %)
fr, fr,
= 0,257, Ä
1,34
fr,
Hjörnevekt
T –––– , , = 0,253. K — 1,45
Jernvekt
Enfase Berry type med 3 blikkbredder (smlng. IV
fig. 170) (åkhöide 0,25 rf, fj = 0,75 • 0,9 = 0,675)
lj = (rf -f 2 h -f 2 b), lv = n (rf -f 0,8 &)
1,315 1,455
7/,
Hermed er vel alle enfasetyper som for tiden er
av betydning behandlet.
Det bemerkes at hvis vi for enfasetransformatorene
danner Kamin (IV s. 431), er denne lik
sammenlig-ningstallet (för /,• er innsatt) ophöiet i 2nen, dividert
med Y2.
F. eks. for enfasekjernetransformatoren er:
_ 5,722 _ jjcM
V2VfjK Vf/f,
Grunnen til faktoren |/2 er at jeg har foretrukket
å gjöre sammenligningen på basis av ydelsen pr.
transformator uten hensyn til ydelsen pr. beviklet
kjerne, da det ved flerfasetransformatorer gir bedre
översikt.
Forskjellighetene mellem typene kan synes små,
men det må erindres at hvis spörsmålet er forholdet
mellem prisen for det aktive material basert på samme
virkningsgrad, må sammenligningstallene ophöies i
4de potens.
Ved sammenligning mellem transformatorer med
runde og rektangulære kjerner må det dog huskes på
at vi for de förste ved å regne med rektangulært åk
får tallene ca. 0,5 % for gunstig (for Berry .typen
er forskjellen större) og ved å regne med en
vindings-lengde motsvarende enkelt konsentrisk vikling med
lavspenningen inderst har regnet ca. 3,5 % gunstigere
enn om vi regnet med vindingslengde motsvarende
skive eller dobbelt konsentrisk vikling. Da
mantel-transformatorene ofte vilde få for store
reaktans-spenninger ved enkelt konsentrisk vikling, hvor
kjernetransformatoren kunde greie sig med denne
vikling, er sammenligningen i den henseende for
gunstig for manteltransformatoren.
5 sept. 1942
129
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
