Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Mekanik
rianthypotesen, ja t. o. m. större än vad
töjningshypo-tesen angiver, innan någon märkbar permanent
formförändring uppstår, dvs. påkänningarna i eldröret
kunna betydligt överstiga materialets sträckgräns.
Detta gäller under förutsättning, att man mäter
trycket med kopparcylindrar på vanligt sätt.
Denna gamla erfarenhet har tydligt åskådliggjorts
av Sch winning i "Konstruktion und Werkstoff der
Geschützrohre und Gewehrläufe", varifrån fig. 3 till 5
äro hämtade. Det gäller uppmätningar gjorda år 1907,
men de äro fortfarande av intresse. I fig. 3 ser man, att
någon nämnvärd permanent formförändring ej
uppkommit vid ett tryck av 4 370 kg/cm2 utan först vid
5 170 kg/cm2. I fig. 4 ha de i några punkter
uppmätta, permanenta formförändringarna inlagts som
funktion av påkänningar, beräknade dels enligt
töj-ningshypotesen, dels enligt invarianthypotesen.
Materialets hållfasthetsvärden äro också inlagda. Av
denna figur ser man, att påkänningarna i eldröret böra
kunna överstiga materialets sträckgräns med ca 10 %,
om man beräknar påkänningarna enligt
töjningshypo-tesen, och med ca 30 %, om man använder
invarianthypotesen. I fig. 5 visas, hur den permanenta
formförändringen varierar med den beräknade
påkänningen i ett 77 mm eldrör med en mantel. Här
inträffar den permanenta formförändringen betydligt
tidigare. Vid beräkning enligt töjningshypotesen bör
den tillåtna påkänningen därför ej överstiga
materialets elasticitetsgräns (øOj01 eller cfyæ) eller, om denna
ej finnes, 0,9 X sträckgränsen. Använder man
invarianthypotesen, kunna de tillåtna påkänningarna
väljas ca 20 % högre. Denna sänkning av den tillåtna
påkänningen vid mantlade eldrör i förhållande till
omantlade torde kunna förklaras därigenom, att me-
delspänningarna ligga högre i ett mantlat eldrör än i
ett omantlat.
Om man söker förklara den högre tillåtna
påkänningen i eldrör i förhållande till statiskt
tryckbe-lastade rör med hjälp av nyare undersökningar över
olika materials slaghållfasthet, t. ex. slagsträckprov,
så ger tabell 1 några relationer mellan statiska och
dynamiska hållfasthetsvärden. Tabellen är hämtad
ur K. G. Olssons uppsats i Jernkontorets Annaler
år 1941 s. 255. (Undersökningar gjorda av Clark
och Dätwyler).
Som vi se av tabellen, ökas kopparns sträck- och
brottgräns med ca 40 %. Det uppmätta verkliga
trycket i kanonen överstiger dock det med
kopparcylinder mätta trycket med endast 10—30 %.
Differensen kan dock bero på tryckkolvens massa, som i vissa
fall har en mycket stor inverkan. Det ifrågavarande
stålets hållfasthetsvärde torde vara ca 25 % högre
vid slagsträckprov än vid statiskt prov. Detta
överensstämmer icke alls med invarianthypotesen, ty dels
är det vanliga trycket 10 à 30 % högre än det
uppmätta, dels kunna påkänningarna överstiga
materialets sträckgräns med ca 30 %, vilket gör en total
ökning av 45 till 70 % mot materialets 25 %.
Töjningshypotesen stämmer då avgjort bättre, ty
tryckets 10 à 30 % pius 10 % för stora påkänningar
giva totalt 20 à 40 %, vilket ju innesluter den
förmodade höjningen av materialets hållfasthetsvärde vid
slag på i runt tal 25 %. Kännedomen om
slaghållfastheten och dess variation är dock ännu så länge
alldeles för liten för att man skall kunna draga några
bestämda slutsatser om hithörande frågor.
Det spelar således ej så stor roll, vilken formel man
använder, bara man väljer den tillåtna påkänningen
Tabell 1.
Egenskap Material
SAE 6140 Härdat 880° i olja SAE 1015 Kallvalsat SAE 1018 Stål med 18 % Cr och 8 % Ni Duralumin. 17 S — T Mässing Kallvalsad Aluminium Koppar
Sträckgräns as kg/mm2 Dynamisk ..................... Statisk ....................... — 78,8 59,3 52,5 26,3 83,0 67,6 31,8 24,6 42,8 31,0 16,9 11,2 38,5 26,8
Dynamisk sträckgräns Statisk sträckgräns — 1,33 2,00 1,23 1,29 1,38 1,52 1,43
Brottgräns öj kg/mm2 Dynamisk ..................... Statisk ....................... 221 216 80,8 63,3 56,3 40,3 104,5 86,0 41,0 37,4 45,3 39,5 17,6 13,3 41,2 29.7
Dynamisk brottgräns Statisk brottgräns 1,02 1,28 1,40 1,22 1,10 1,14 1,32 1,39
Pörl. 1/2—n % .................. Dynamisk ..................... Statisk ....................... 9,7 4,4 16,6 11,7 35,4 35,7 26,6 39,0 22,0 22,0 25,6 22,0 24,6 15,1 19,4 12,7
Dynamisk förlängning Statisk förlängning 2,21 1,42 0,99 0,68 1,00 1,16 1,63 1,53
Kontraktion % ................. Dynamisk ..................... Statisk ....................... 34,1 11,6 50,7 48,1 66,8 70,6 53,9 69,0 46,5 44,9 50,5 44,4 75,7 69,2 57,2 58,0
Dynamisk kontraktion Statisk kontraktion 2,94 1,05 0,95 0,78 1,04 1,14 1,10 0,99
20 juni 1942
83
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
