Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Teknisk Tidskrift
Tabell 1. Utjämnande primärvärden för deformationsberäkningen.
r/B 0 0,10 0,15 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,90 0,95
Mxl kgm........ 8,50 8,48 — 8,44 8,25 7,78 6,77 5,13 3,45 1,71 0,48 —
MyL kgm........ 355 310 289 267 220 174 127 84,8 48,2 20,5 4,05 0,685
Mzl kgm........ 181 161,5 149 135 109,1 83,5 59,0 37,8 20,5 8,13 1,58 0,300
Nx ton............ 32,00 30,80 29,70 28,00 24,20 19,80 15,10 10,50 5,90 2,81 0,756 —
Iu cm4 ............ 810 690 540 376 153,5 74,0 40,5 24,3 14,92 7,98 2,86 9,71
I„ cm4............ 5 570 5 330 5 170 4 950 4 510 3 880 3 060 2 160 1217 577 201 94,7
J„ cm4............ — — 1 440 1025 447 264 146,5 80,6 40,4 15,1 3,65 1,02
A cm2............ 176 154 139 125 99 80,7 65,5 51,5 37,6 24,5 13,14 7,90
0° .................... 90 65,8 61,1 52,6 44,7 39,9 36,3 33,6 31,7 29,7 28,3 27,7
Iü cm4............ 2 000 924 — 397 157,0 75,0 40,9 24,4 14,97 8,00 2,87 —
ö° .................... — 13 — 3,86 1,60 0,92 0,63 0,40 0,36 0,31 0,28 —
b) Inverkan av vridande momentet.
Till en början göres en uppskattning av det
resulterande torsionsmomentets inflytande på
stigningsvinkeln. Man beräknar sålunda förvridningen
AS=f
WxL + MxC
G L
dr.
Av de erhållna siffervärdena framgår, att bladets
förvridning är så liten, att den därav förorsakade
ändringen av primärvärdena My och Mz kan
försummas.
Det är sålunda berättigat att för de följande
beräkningarna av böjningsdeformationen lägga till grund
de ursprungliga momentvärdena enligt tabell 1.
För de följande beräkningarna antages även
stigningsvinkeln ha de i tabell 1 angivna värdena.
c) Beräkning av nedböjningen med tillämpning av
iterationsmetoden.
0. Med utgångspunkt från primärvärden enligt
tabell 1 och vidare från de approximativa ansatserna
(5 = 0,/-=/„ erhållas nedböjningarna z0 och y0
enligt tabell 2.
1. Den slutliga deformationen antages nu vara
lika med kx ■ z0 resp. kt • y0, där kx är en viss
konstant. Denna antagna deformation lägges till grund
för beräkning av centrifugalkraftsmomentet, vilket
sammansättes med luftkraftsmomentet till ett
resulterande böjningsmoment. Detta senare lägges till
grund för en ny deformationsberäkning, varvid
liksom förut antages d — 0, = lu.
Beräkningarna utföras för vart och ett av de tre
^-värdena 0,3, 0,4 och 0,6. De erhållna
nedböjningarna, som betecknas med zt och yv framgå av
tabell 2. Storleken av avvikelsen mellan z± och kx z0
samt mellan yx och k1 y0 giver en uppfattning om
noggrannheten hos lösningen (zvy^. Sålunda bildas
= 100; AVl% = 100.
k i Zo Vo
Dessa storheter hava sammanställts i tabell 3.
Siffrorna giva vid handen, att Æj-värden av
storleksordningen 0,4 i detta speciella fall visa ganska god
överensstämmelse mellan antagna och beräknade värden.
Det framgår emellertid också, att ett konstantvärde
på kx längs hela bladet icke kan giva ett noggrant
värde på deformationen. Storheten k måste sålunda
vara en viss funktion av radien.
Tabell 2. Successiva värden på deformationen, erhållna genom iteration. Deformationerna z och y ha här
uttryckts i procent av bladets radie (R — 2,16 m).
x 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
— Zo ........ — — 0,009 0,028 0,082 0,192 0,394 0,657 1,080 1,550 2,050
Vo ........ — — 0,023 0,025 0,138 0,238 0,422 0,665 0,97 1,31 1,71
fa = 0,3 { — Zl _ _ 0,004 0,013 0,015 0,034 0,051 0,076 0,113 0,143 0,222 0,253 0,385 0,378 0,592 0,539 0,842 0,724 1,110 0,920
fa = 0,4 / l — Zl y i — — 0,003 0,009 0,014 0,051 0,038 0,058 0,086 0,109 0,167 0,189 0,292 0,282 0,425 0,393 0,606 0,529 0,804 0,682
fa = 0,5 { — Zl yi — — 0,003 0,006 0,010 0,019 0,028 0,042 0,064 0,080 0,108 0,123 0,173 0,186 0,257 0,255 0,363 0,337 0,495 0,432
— 22 ........ — — 0,004 0,012 0,038 0,081 0,161 0,280 0,428 0,618 0,817
Vi ........ — 0,003 0,009 0,023 0,055 0,103 0,173 0,274 0,383 0,520 0,672
— Zta –––– — — 0,004 0,015 0,045 0,092 0,175 0,295 0,455 0,638 0,842
Via ........ — — 0,006 0,018 0,045 0,095 0,165 0,257 0,372 0,502 0,648
— 23 ........ — — 0,004 0,013 0,038 0,090 0,172 0,283 0,433 0,621 - 0,826
2/s ........ — — 0,005 0,019 0,049 0,093 0,164 0,252 0,359 0,488 0,635
114
18 april 1942
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
