Full resolution (JPEG) - On this page / på denna sida - Sidor ...
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
Below is the raw OCR text
from the above scanned image.
Do you see an error? Proofread the page now!
Här nedan syns maskintolkade texten från faksimilbilden ovan.
Ser du något fel? Korrekturläs sidan nu!
This page has never been proofread. / Denna sida har aldrig korrekturlästs.
Skeppsbyggnadskonst och Flygteknik
Tabell 3. Procentuella avvikelser mellan successiva värden på deformationen (direkt erhållna, icke
utjämnade värden).
r/K 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
:::::: - <*» {Z::::: — ’ — — 73 — 84 + 6 + 1 + 37 49 - 74 -107 - 25 - 20 31 33 — 106 — 130 15 — 6 32 39 — 96 — 100 12 — 15 34 32 — 88 — 99 6 — 12 45 42 — 95 — 89 3 — 6 47 44 — 83 — 85 1 — 1 52 47 — 83 — 84 2 — 1 53 49 — 80 — 79 2 — 3 52 50
A zi............ * y*............ — — 17 — 0,5 1,7 4 - 0,3 3,6 — 7,9 6,5 + 3,9 3,3 — 3,6 — 5,9 0,1 — 1,4 0 1,6 + 3,5 0 0,4 i 0,3
A za ............ Ayt............ 0 22 13 - 11 15 — 7,0 3,5 0,8 1,7 0,3 3,7 0,2 4,7 3,5 2.5 2.6 1,9 2,0
Tabell 4. Successiva värden på faktorn k, använda vid deformationsberäkningen.
r/B 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
lu \ hy / i O 3 • fM • fl >S • >
A’22 ............ ............ 0,471 0,460 0,456 0,447 0,441 0,436 0,429 0,426 0,418 0,418 0,410 0,411 0,403 0,406 0,397 0,402 0,369 0,401 0,398 0,406
faz ........... hy............ — 0,50 0,26 0,544 0,315 0,545 0,330 0,485 0,398 0,444 0,390 0,449 0,386 0,422 0,385 0,411 0,383 0,410 0,378
Ii! ............ kiy............ — 0,50 0,21 0,477 0,353 0,466 0,355 0,469 0,393 0,436 0,389 0,431 0,378 0,402 0,371 0,401 0,374 0,402 0,371
2. Ett antaget närmevärde för denna funktion
bestämmes medelst grafisk interpolation ur värdena i
tabell 3. För varje snitt utväljes sålunda det Ar-värde,
som motsvarar Az1 — 0 respektive Ayt — 0 i
ifrågavarande snitt. De sålunda erhållna ft-värdena
betecknas med k2z (x) och k2y [x) för deformationerna z
och y respektive. De hava angivits i tabell 4.
Centri-fugalkraftsmomentet beräknas nu med utgångspunkt
från deformationerna k2, ■ za och k2y • y0. Därpå
beräknas bladets deformation med utgångspunkt från
den resulterande momentfördelningen. Härvid
antages såsom förut <3 = 0,/^ = lu. Såsom resultat
erhållas värdena z2 och ?/, enligt tabell 2 samt
avvikelserna Az2 och Ay,., (från k2z„ och k2y0 resp.) enligt
tabell 3.
Värdena i tabell 3 giva vid handen, att de antagna
och de beräknade deformationskurvorna avvika från
varandra med endast omkring 5 %. Det är därför
nödvändigt för en ytterligare förbättring av
noggrannheten att beakta inflytandet av 6 och 4 på sätt,
som angivits i kap. I.
3. Först bedömes storleksordningen av det
inflytande på deformationsberäkningens resultat, som de
nämnda storheterna 6 och Iu hava. Med utgångspunkt
från de värden på det resulterande böjningsmomentet,
som erhållits vid punkt 2, beräknas storheterna <5 och
lu enligt de förut angivna formlerna. Dessa värden,
som här icke äro av speciellt intresse, men som
möjligen kunna vara det i andra sammanhang, återgivas i
tabell 1. De med hänsyn till 6 och beräknade
ned-böjningarna, vilka betecknas med z2a och y2a
respektive, framgå av tabell 2.
4. Med utgångspunkt från de sålunda beräknade
deformationerna *2a och y2a (vilka även kunna
skrivas i formen ksis0 och k3yy0 resp., varvid ksz och
k3l/ antaga värden enligt tabell 4) beräknas nya vär-
den på centrifugalkraftsmomentet och resulterande
böjningsmomentet. Därpå beräknas motsvarande
värden på d och ]u och slutligen, med hänsyn tagen till
sistnämnda storheter, nya värden på deformationerna.
Dessa senare, som betecknas med z3 och y3
respektive, hava införts i tabell 2. De motsvarande
värdena på den procentuella avvikelsen mellan antagna
och beräknade deformationer, definierade på analogt
sätt som vid punkt 1, hava införts i tabell 3 (Azs % och
Ays % respektive). Deformationerna kunna även
uttryckas i formen z3 = kiz ■ z0, y3 = kiy ■ y0, varvid
ku och ki/t komma att antaga värden enligt tabell 4.
En jämförelse mellan siffervärdena ø2a och z3
samt y,2a och y3 i tabell 2 visar, att nedböjningen
här beräknats med en noggrannhet, som vid
bladspetsen, där felet är störst, är av storleken 1—2 %
av bladets radie. Av tabell 4 framgår vid en analog
jämförelse, att förhållandet mellan den resulterande
nedböjningen och enbart luftkraftsnedböjningen nu
beräknats med en noggrannhet av storleken 0,01—0,02.
De här angivna värdena på noggrannheten avse
nedböjningen vinkelrätt mot rotationsplanet (z). För
nedböjningen i rotationsplanet är noggrannheten
något större.
d) Beräkning av nedböjningen med tillhjälp av
elastiska linjens differentialekvation.
Vid den numeriska tillämpningen av den andra
beräkningsmetoden är det ändamålsenligt att införa en
dimensionslös beteckning för koordinaten längs
bladet. I efterföljande avdelning får sålunda bokstaven
x betyda detsamma, som i föregående avdelningar
x
skulle hava betecknats med —.
R
18 april 1942
115
<< prev. page << föreg. sida << >> nästa sida >> next page >>
